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ENCICLOPÉDIA DE RÁDIO ELETRÔNICA E ENGENHARIA ELÉTRICA Mais uma vez sobre o Ural 84M. Enciclopédia de rádio eletrônica e engenharia elétrica
Enciclopédia de eletrônica de rádio e engenharia elétrica / Comunicações de rádio civis Depois de repetir várias vezes o transceptor Ural 84M, alguns de seus componentes tiveram que ser ligeiramente modificados. A qualidade do transceptor melhorou, sua confiabilidade melhorou e a configuração ficou mais fácil. 1. Fonte de alimentação A fonte de alimentação proposta pelo autor de “Ural 84m” não foi repetida, pois Não vejo sentido em usar transistores de RF e micro-ondas nesta unidade. Eu uso duas fontes separadas para obter +12 V e +40 V. O estabilizador de +12 V é mais fácil de fazer no KREN8B MS. O estabilizador de +40 V é feito conforme o circuito mostrado na Fig. 1. Não tem medo de curtos-circuitos na carga e é muito conveniente porque o transistor de controle é conectado diretamente ao chassi sem espaçadores isolantes.
Alguns rádios amadores reclamam do fundo de corrente alternada que surge da captação do transformador de potência no TOT13. Este defeito pode ser facilmente evitado usando um núcleo TOP no transformador de potência. Os núcleos do tipo PL têm parâmetros um pouco piores, e os piores resultados são obtidos por núcleos montados a partir de placas em forma de W. Na prática podem ser utilizados transformadores de qualquer tipo, mas não devemos esquecer que devido à nossa “economia econômica”, geralmente durante o enrolamento industrial, o fio é economizado e o enrolamento da rede não é enrolado. Por causa disso, a corrente sem carga aumenta e o campo de fuga do transformador aumenta. A liderança em direção ao TOT13 também está crescendo. A qualidade do enrolamento da rede pode ser facilmente verificada medindo a corrente sem carga. Uma corrente de transformador com potência total de 60...90 W dentro de 10 mA é considerada aceitável. Se for maior, o enrolamento da rede está enrolado. Às vezes é possível reduzir ligeiramente o fundo usando blindagem de estanho. 2. Estágio de saída Muitas vezes ouço reclamações e reclamações no ar sobre a falta de confiabilidade do estágio de saída do KP904. Na maioria dos casos, isso ocorre devido ao manuseio descuidado e analfabeto deste transistor. Não devemos esquecer que esta não é uma lâmpada e não será possível selecionar um circuito P com base na “vermelhidão do ânodo” (como fazem alguns NAMs). Na maioria das vezes, o transistor é penetrado pela estática, que é induzida na antena durante uma tempestade ou no inverno, quando neva. Para se livrar desse problema, você precisa fazer uma troca de antena na qual as antenas que não funcionam são aterradas e a entrada do transceptor é aterrada através de um indutor com uma indutância de pelo menos 500 μH. Também é útil aterrar o soquete da antena no próprio transceptor através de um indutor semelhante. O transistor da porta falha devido à excitação do driver. Não há necessidade de tentar “bombear” a tensão máxima do driver. Aqui é melhor limitar a tensão na saída do driver a 7...10 V rms, mas para obter uma operação estável e um aumento na resposta de frequência nas faixas de HF. Para isso, C15, R14 são selecionados no nó A2. O trabalho será mais estável se o KT4A for usado como VT922. Em vez dos “binóculos” L3,4, uso um transformador com giro volumétrico. Anéis-1000 NN (NM) K10x6x3; L3 - 12 voltas com diâmetro de 0,3...05 mm; L4 - 6 voltas com diâmetro de 0,5...0,6 mm. Em vez de T1, pode-se instalar um transformador em um anel 1000HH(HM) K10x6x3 L2-7 voltas em dois fios com diâmetro de 0,3...0,35 mm; L1 -5 voltas com diâmetro de 0,5...0,6 mm. Se, no entanto, o driver estiver sujeito à excitação, você poderá limitar a tensão de RF na porta KP904 instalando uma cadeia de diodos de alta frequência conectados em série (KD503; KD514, etc.) e um diodo zener de 10V no gabinete. O estágio de saída do KP904A opera de forma confiável com uma tensão de lítio de 38 V com uma potência de saída de 25...30 W. Neste modo, ele pode suportar quase qualquer ROE e quebras de carga. Não há necessidade de ficar chateado se não for possível encontrar um anel 300 NN para o estágio de saída. Você pode usar um anel de permeabilidade diferente com diâmetro de pelo menos 20 mm, bastando selecionar o número de voltas para nivelar a resposta de frequência. Por exemplo, em um anel de 1000 NN (NM), basta torcer (uma volta por 5...7 mm) de seis fios PEV de 0,35 mm para enrolar 5 voltas. L7 e L8 devem ser obtidos dividindo a torção em dois enrolamentos de três fios. Como este transformador, você pode usar “binóculos” feitos de anéis 2000...1000NN (NM) K10x6x4, em cada coluna há 5...3 curvas. O enrolamento no circuito de carga tem 4...3 voltas, o tubo no circuito de drenagem. E repito mais uma vez que você não deve esperar a mesma confiabilidade de um estágio de saída de transistor e de um tubo. 107.GPA Ao repetir o transceptor nesta unidade, foram utilizadas diversas opções - desde um GPA com divisão de frequência baseada em um bloco do PXNUMXM até uma variante do transceptor Rosa. Nenhuma diferença notável na qualidade do transceptor foi notada. A multiplicação de frequência não foi usada no VFO. Aqui você deve atentar para o fato de que para obter uma senóide ideal na saída do GPA, é necessário retirar o sinal não de nenhum eletrodo do transistor oscilador mestre, mas diretamente através da capacitância do circuito gerador. Neste caso, um transistor de efeito de campo deve ser usado como estágio tampão. Para reduzir o excesso de frequência inicial ao passar de uma faixa para outra, você precisa usar a corrente mínima possível através do transistor oscilador mestre. Uma medida eficaz para reduzir o desvio inicial da frequência foi a utilização de um radiador para os transistores dos osciladores mestres. Para tanto, foi utilizada a parede lateral do bloco GPA de alumínio com 5 mm de espessura, nela foram perfurados recessos, nos quais foram firmemente fixadas as tampas dos transistores dos osciladores mestres, dos quais a tinta havia sido previamente descascada. pressionado.As tampas dos transistores para melhor transferência de calor podem ser lubrificadas com graxa termicamente condutora. Neste projeto do GPA, o excesso de frequência é observado apenas nos primeiros 2...3 minutos.
Apresento dados de uma das opções do GPA (Fig. 2), na minha opinião, com bons parâmetros. Aqui usamos um KPI de três seções da estação de rádio R105D com as mesmas bobinas instaladas dentro do KPI. É possível usar um KPI de três seções de receptores de transmissão, bastando desbastar as seções para que a capacitância máxima não seja superior a 50 pF. Para obter as frequências necessárias de nove faixas, capacitores adicionais são conectados por meio de um relé. O uso de contatos de relé em circuitos de ajuste de frequência praticamente não prejudicou a estabilidade. Uma seção do KPI é usada para construir um gerador de banda de 20 m. A segunda seção combina faixas “estreitas” -10, 7,24,18 MHz, a terceira seção é usada para o gerador de faixas “largas” - 28; 3,5; 21:1,8MHz. Esta divisão é obviamente arbitrária, mas nesta situação a sobreposição de frequência “extra” é reduzida. Proponho a opção de introduzir bandas adicionais em um transceptor já funcional. Para obter as frequências necessárias, são instalados relés (RES49; RES55) no GPA, que conectam capacitores adicionais das novas faixas. Deve-se notar aqui que para minimizar a influência dos contatos do relé na estabilidade dos geradores, os terminais “frios” dos capacitores devem ser trocados. Filtros passa-banda adicionais e filtros P de saída podem ser omitidos. Todas as faixas podem ser fornecidas utilizando a mesma placa A2 e filtros P do estágio de saída para 6 faixas.
Para obter faixas adicionais, as larguras de banda dos filtros passa-banda são expandidas (Fig. 3-4). Já a “largura de banda” da faixa de 28 MHz passa pelas frequências da faixa de 24 MHz, a próxima - as frequências das faixas de 21 e 18 MHz, a terceira - as frequências das faixas de 14 e 10 MHz. Os dados do filtro foram retirados do livro "High Frequency Circuit Design..." de Red. Mas como nossa indústria não produz anéis com parâmetros semelhantes aos indicados no livro, tivemos que procurar um substituto adequado. Após numerosos experimentos, uma opção aceitável foi obtida usando as metades do núcleo SB9A e SB12A. Metade do núcleo é utilizado como anel, sem quaisquer modificações. Na ausência de capacitância, é aconselhável instalar capacitâncias trim, conforme mostrado no diagrama DFT. Na tabela 1, 2 fornecem o número de voltas e a capacitância em pF sem “trimmers”. Tabela 1
A qualidade dos filtros é boa. Em termos de atenuação na banda de transparência, assemelham-se aos filtros de circuito duplo em núcleos com diâmetro de 12 mm. Os filtros passa-banda originais possuem 3 dB a mais de atenuação na banda de transparência. A Tabela 2 fornece dados atualizados para filtros passa-banda de baixa frequência. Os filtros P das faixas “superiores” também estão sendo redesenhados. Na versão do autor, eles têm a característica Chebyshev, por isso “sobrecarregam” novas faixas. Os filtros são convertidos em filtros de dois links com características Butterworth. Comparados aos proprietários, eles fornecem mais atenuação além da banda passante. 4. Placa A6 Tentativas repetidas de melhorar os parâmetros do transceptor simplesmente substituindo os diodos no mixer por algum tipo de “superdiodos” não produziram resultados positivos. Uma variedade de diodos foram testados no misturador - KD512, KD514, AA112, AD516, KD522, KD503, KD922, D18, D9, etc. Uma deterioração na sensibilidade e na faixa dinâmica foi observada apenas ao mudar de diodos de silício para diodos de germânio. A sensibilidade para diferentes diodos variou de 0,4 a 0,5 µV. Interferência de intermodulação de segunda ordem D3=-86...91dB. As medições foram realizadas com o dispositivo e metodologia proposta por UY5DJ na faixa de 20 m. Os melhores parâmetros são obtidos usando diodos selecionados (KD922) e transformadores feitos de forma cuidadosa e simétrica. As tentativas de equilibrar o mixer introduzindo capacitores de sintonia conectados a qualquer braço da ponte não melhoram a qualidade do mixer. O equilíbrio é alcançado, mas apenas numa frequência específica. Ao mudar para outra faixa, esses capacitores desequilibram ainda mais o mixer e pioram seus parâmetros. Bons parâmetros são obtidos ao usar o KD503 convencional, selecionado pelo menos por um testador com base na resistência direta e reversa. A Figura 6 mostra a inclusão de um “diplexador” no KP903 com um transformador correspondente adicional T4. Nesta opção de conexão, o coeficiente de transmissão desta cascata aumenta tanto para recepção quanto para transmissão.
Para uma operação de alta qualidade do amplificador cascode no KP312...KP303, esses transistores devem ser selecionados de acordo com sua inclinação. Eles devem ser aproximadamente iguais neste parâmetro. Muitos rádios amadores estão tentando substituir o K224UR4 por um supostamente menos barulhento de tipo diferente. Na minha opinião, não adianta fazer isso, porque... a sensibilidade máxima deve ser determinada pelo primeiro estágio do receptor, ou seja, no nosso caso, é o primeiro mixer, e a sensibilidade do amplificador é o seu primeiro estágio. Não há necessidade de obter o máximo ganho possível deste MS, aqui a sensibilidade do transceptor precisa ser “buscada” nos primeiros estágios. Experimentos usando CIs de diferentes anos de produção 2US248 e 224UR4 (são absolutamente idênticos) mostraram sua equivalência em termos de Ksh e Ku. É aconselhável reduzir a largura de banda do MS. Para isso, um capacitor com capacidade de 3...68 pF é instalado no gabinete a partir do 100º pino do MS. Não há necessidade de aumentar a tensão de alimentação deste MS acima de 9V. Aumente significativamente o Kus. amplificador de baixa frequência pode ser feito ligando C1 conforme mostrado na Fig. Para operação AGC de alta qualidade, você precisa usar um amplificador AGC KP303E com inclinação mínima. Para selecionar um transistor com a transcondutância necessária, utilizo a medição comparativa mais simples. Através
Usando um miliamperímetro (testador), aplico uma tensão positiva de 10...12 V ao dreno do transistor que está sendo medido e uma tensão negativa à porta e à fonte conectadas entre si. A dependência é diretamente proporcional - transistores com grande corrente têm maior inclinação e vice-versa. 5. Placa A4 Aqui você deve aumentar os valores dos resistores R12 e R6 para 47...56K. Isso reduz a corrente através dos varicaps e elimina o desequilíbrio constante do modulador. Você pode aumentar a amplitude do oscilador de referência para o modulador tornando a cascata no VT3 ressonante. Para isso é utilizado um indutor de 2...1 µH em L5, que é ajustado para ressonância pelo capacitor C1 conforme mostrado na Figura 8.
6. Placa A7 Às vezes, o estabilizador de +9V não inicia. Para uma operação mais estável, é necessário instalar o resistor R1, conforme mostrado na Fig.
Deve-se observar também que o funcionamento de alta qualidade das placas A6 e A4 é possível quando é deixada folha metálica no lado de instalação das peças, utilizada como fio comum. Uma comparação do desempenho de recepção de “dispositivos” como RA3AO, Ural 84M, UA1FA (“Estou construindo uma estação KB”), o receptor Katran e UW3DI mostrou que nas faixas de baixa frequência em níveis máximos de interferência, o Ural 84M é inferior apenas ao transceptor RA3AO. Para quem gosta de “puxar” sinais telegráficos fracos nas bandas de HF, principalmente se forem usadas “cordas” aleatórias como antena, o receptor “Katran” é mais indicado. Mas esta vantagem só é perceptível se o alcance for “silencioso”. Durante as competições, é melhor usar transceptores RA3AO e Ural 84M. Autor: A. Tarasov (UT2FW), região de Odessa, Reni; Publicação: N. Bolshakov, rf.atnn.ru
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