Tecnologia de fabricação de unidades de bobinagem caseiras. Enciclopédia de rádio eletrônica e engenharia elétrica

Enciclopédia de eletrônica de rádio e engenharia elétrica / Amplificadores de potência de tubo

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Considerações gerais e recomendações

Não é por acaso que neste livro é dada atenção especial à tecnologia de fabricação de transformadores. A prática de criar um grande número de frequências ultrassônicas de tubo e analisar seu trabalho mostrou que os transformadores são a principal fonte de distorções não lineares e de frequência e limitam essencialmente a largura de banda do amplificador e o valor mínimo alcançável do coeficiente de distorção não linear.

Para entender exatamente como essa influência se expressa, teremos que tocar um pouco na teoria. Recordemos a principal condição para a transmissão de energia elétrica sem perdas (mais precisamente, com o mínimo de perdas possíveis). Consiste no fato de que as resistências internas da fonte e do consumidor devem ser iguais. Se neste caso estamos falando sobre a transferência de energia não em qualquer frequência, mas em uma determinada banda de frequência, então é óbvio que essa igualdade deve ser satisfeita para qualquer frequência dentro da banda especificada.

Tomemos um estágio final convencional de terminação única em um triodo de tubo com uma saída de transformador, carregado com uma carga ativa R. O diagrama esquemático de tal estágio é mostrado na fig. 50. Também é fornecido um circuito equivalente (sem levar em conta a influência da fonte de energia), onde a lâmpada é apresentada na forma de um gerador com resistência interna reduzida r. Aqui e abaixo consideraremos um modelo extremamente simplificado e analisar um circuito equivalente elementar.

Assumimos que a resistência interna da lâmpada é de certa forma recalculada na resistência interna do gerador r e que, na primeira aproximação, a taxa de transformação do transformador n = 1. É óbvio que a condição para energia ótima transferência será a igualdade r = R.

Considere as proporções que o autor usou por muitos anos para criar várias frequências ultrassônicas.

A premissa inicial para a derivação das fórmulas básicas é a seguinte: melhor lâmpada terminal de carga, fornecendo saída máxima sem distorção, é a carga Ra, igual a duas vezes a resistência interna da lâmpada:

Ra=2Ri,

onde Ri é a resistência interna da lâmpada (para corrente alternada).

Na presença de um transformador de saída e trabalho em uma carga ativa

Ra=(n^2)*Ra,

onde n é a taxa de transformação do transformador de saída.

Nesse caso, a condição ideal de transmissão é a seguinte:

Ra'=(n^2)*Ra=2Ri.

A partir daqui, obtemos a fórmula para determinar a taxa de transformação ideal:

n=sqrt((2Ri)/Ra).

Para facilitar a busca pela razão de transformação desejada na Fig. é dado um gráfico segundo o qual este coeficiente é determinado quase instantaneamente. O valor de Ri é um passaporte de referência. Para as lâmpadas recomendadas no livro, esses dados estão disponíveis na Tabela. 1. Para outras lâmpadas, se este parâmetro não estiver no diretório, pode ser determinado (em quiloohms) por dois outros parâmetros de passaporte:

Ri = você/S

onde u é o ganho da lâmpada; S é a inclinação de suas características, mA/V.

Se r >> R, o que quase sempre acontece, já que a carga de qualquer conversor de frequência ultrassônico é um sistema acústico cujos alto-falantes possuem uma resistência da ordem de unidades de ohms, a situação pode ser facilmente corrigida selecionando a taxa de transformação necessária de o transformador de saída. Na verdade, esta é uma das duas tarefas resolvidas pelo transformador: separar o componente variável útil do sinal do componente constante desnecessário e combinar a baixa resistência ativa da carga com a relativamente alta resistência interna da lâmpada.

Ao calcular um transformador de saída real, não haveria problemas se o transformador funcionasse apenas em qualquer frequência (não importa qual) e fosse usado em um circuito de ciclo único. Na prática, temos exatamente o oposto - quase todas as frequências ultrassônicas modernas são executadas com estágios finais push-pull e operam em uma faixa de frequência muito ampla de 20 Hz ... 20 kHz. A taxa de frequência de corte é de 1:1000, o que cria condições de operação fundamentalmente diferentes e, às vezes, contraditórias e mutuamente exclusivas para o transformador. Como resultado, os requisitos impostos a ele também mudam.

Qual é a essência dessas contradições? Para uma certa frequência média da faixa de operação (digamos, 1000 Hz), a resistência indutiva do enrolamento primário do transformador é muito maior que sua resistência ativa (ôhmica), que é determinada apenas pelo comprimento e diâmetro do fio do enrolamento .

Por exemplo, para um transformador "médio" típico de um receptor de rádio de tubo industrial, a indutância do enrolamento primário está na faixa de 10 ... 15 H e a resistência ativa é de 500 ... 800 Ohms. A uma frequência de 1000 Hz, a resistência indutiva de tal enrolamento xl é de 62 kOhm e, portanto, a resistência ativa do enrolamento (500 ... 800 Ohm), conectada em série com sua resistência indutiva, pode ser simplesmente negligenciada - o as perdas são de cerca de 1%.

No entanto, na frequência extremamente baixa da faixa de operação (e mesmo para os melhores e mais caros modelos de receptores de rádio, não caiu abaixo de 60 ... sinal.

Se quiséssemos usar esse transformador em um amplificador moderno, onde o limite inferior da faixa de operação é de 20 Hz, nessa frequência a perda de sinal já chegaria a 70%, ou seja, um sinal com uma frequência de 20 Hz não pôde ser reproduzido.

Então, o que deve ser feito para resolver esse problema? A resposta é óbvia: é necessário aumentar a indutância do enrolamento primário e ao mesmo tempo reduzir sua resistência ativa. É possível aumentar a indutância aumentando o número de voltas do enrolamento e reduzindo as perdas no circuito magnético do transformador. Mas com o aumento do número de voltas, a resistência ativa do enrolamento também aumenta e precisamos que diminua. Existe apenas uma maneira de reduzir a resistência do enrolamento com o aumento do número de voltas - aumentando a seção transversal (diâmetro) do fio do enrolamento, mas será necessário mais espaço para colocar o enrolamento na estrutura, e isso implicará um aumento nas dimensões gerais do transformador.

o que valores reais da indutância do enrolamento primário e sua resistência ativa pode ser considerado aceitável para UHF moderno com um limite inferior de largura de banda de 20 Hz? Se definirmos o valor máximo permitido de perda de sinal na frequência mais baixa da faixa de 10%, os cálculos darão L = 40 H em r = 500 Ohm

XL \u2d 6,28 pfL \u20d 40 x 5 x 0,5 \u0,1d XNUMX kOhm; r = XNUMX kOhm; r = XNUMXXL.

Um cálculo construtivo de tal transformador "teórico", levando em consideração o fato de que para um circuito push-pull deve haver dois enrolamentos primários, e não um, dá um valor de 1500 ... 2500 voltas de fio PEL ou PEV com um diâmetro (para cobre!) 0,44 ... 0,51 mm para o enrolamento primário e 50 ... 150 voltas de fio com diâmetro de 0,8 ... 1,2 mm para o secundário. Para que esses enrolamentos sejam colocados no quadro, o tamanho de sua janela deve ser de aproximadamente 20x50 mm, o que leva à necessidade de usar um transformador com seção transversal do circuito magnético de pelo menos 10 ... 12 cm com um amplificador potência de saída de apenas 10 ... 15 W. Para amplificadores com potência de saída de 40 W, a seção transversal aumenta proporcionalmente para 15 ... 18 cm.

Para comparação, lembramos que tal pacote de ferro (seção 30x63 mm) tinha ... um transformador de potência da TV Rubin-102 com potência de 150 W! Este é o preço hoje para a extremidade inferior real da largura de banda do amplificador de 20 Hz.

Agora vamos falar sobre o preço de outro indicador - a não identidade dessas duas metades do enrolamento primário, enrolado pelo tradicional, invariavelmente usado no método de produção industrial - um do outro. Vamos dar uma olhada mais de perto na seção da estrutura da bobina do transformador de saída, mostrada na Fig. 52. No início, uma metade do enrolamento primário foi enrolada na estrutura, depois uma ou várias camadas de isolamento se seguiram e, depois disso, a segunda metade do enrolamento foi enrolada (para simplificar a imagem, não levaremos em consideração o presença do enrolamento secundário). Ao mesmo tempo, é bastante óbvio que o comprimento da primeira volta (na base do quadro) foi significativamente menor que o comprimento da última volta da segunda metade do enrolamento. No entanto, a palavra "significativamente" neste caso é inaceitável: estamos interessados ​​​​no lado quantitativo da questão.

Para começar, para não sobrecarregar o leitor com cálculos complicados, vamos nos voltar para os cálculos aritmético-geométricos mais simples. Pode-se ver na figura que o comprimento da primeira volta (interna) é 4+3+4+3=14 cm, e a última (externa) - 7+8+7+8=30 cm. No entanto, não estamos interessados ​​nos comprimentos das duas voltas extremas, mas nos comprimentos comparativos das voltas intermediárias na primeira e segunda metades do enrolamento, pois são diretamente proporcionais aos valores das resistências ativas dessas duas metades. Da mesma figura, pode-se ver que eles serão l1 = 4+5+4+5 = 18 cm e I2 = 6+7+6+7 = = 26 cm. Como todo o enrolamento é enrolado com o mesmo fio, a proporção das resistências ativas das duas metades será a mesma, ou seja, com uma resistência total de 500 ohms, a metade inferior terá uma resistência de r1 = 200 ohms e a metade superior terá uma resistência de r2 = 300 ohms.

Mais uma vez, faremos uma reserva de que esse cálculo é bastante aproximado, mas mesmo assim leva ao seguinte resultado: se dois triodos com corrente anódica de 100 mA cada forem usados ​​no estágio final a uma tensão de fonte de 120 V (para exemplo, lâmpadas 6S19P), então, como resultado queda de tensão na resistência ativa constante dos enrolamentos

U1=Ia*r1=0,1x200=20B; U2=Iar2=0,lx300=30B

120 - 20 \u100d XNUMX V permanecerão no ânodo da primeira lâmpada e no ânodosegundo -120-30 = 90 V.

Assim, com o método clássico de enrolar o transformador e a igualdade absoluta do número de voltas das duas metades do enrolamento primário, as tensões nos ânodos das duas lâmpadas terminais diferirão em 10%, o que, é claro, excluir a possibilidade de obter distorções não lineares dentro de 1%.

Este é o preço da tecnologia de enrolamento "clássica" do transformador de saída. A isso deve-se acrescentar que as indutâncias de ambas as metades do enrolamento não serão as mesmas, pois a fórmula da indutância de uma bobina cilíndrica multicamada inclui os diâmetros das voltas inferior e superior, e elas serão diferentes para as duas metades do enrolamento.

Mas pelopor que consideramos todas essas questões com tanto detalhe, em vez de apenas fornecer dados específicos de design e enrolamento de transformadores? Com o único objetivo: em primeiro lugar, para que o radioamador entenda que os requisitos para o projeto de transformadores, que ele enfrentará no futuro, não são de forma alguma injustificados ou excessivos e, em segundo lugar, para que na fabricação de transformadores ele segue constantemente as nossas instruções e recomendações.

Vamos passar para o lado prático das coisas. Vamos começar escolhendo o tipo de núcleo magnético para os transformadores de saída. Do ponto de vista da qualidade do transformador, a forma de seu circuito magnético de ferro não é significativa, mas do ponto de vista da conveniência do enrolamento, é melhor usar circuitos magnéticos do tipo haste dividida em fita em forma de O. Nesse caso, dois quadros absolutamente idênticos com dois enrolamentos absolutamente idênticos são colocados em cada uma das duas hastes, o que, em princípio, elimina a diferença nos dados elétricos desses enrolamentos.

O enrolamento de cada uma das duas bobinas, neste caso, não requer ações especiais e é realizado em uma bobinadeira convencional com um "carrier" (empilhador de bobinas) e um contador para o número exato de voltas, o que permite execute o enrolamento denso camada por camada comum "bobina a bobina". É inaceitável enrolar bobinas a granel.

Na metade do enrolamento primário em cada uma das duas bobinas, metade das voltas do enrolamento secundário são enroladas da mesma maneira e, após a montagem do transformador, as duas metades dos enrolamentos primário e secundário são conectadas em série. Tal transformador é ideal em termos de identidade completa das partes simétricas de seus enrolamentos e possui campos externos desprezíveis.

Pode fazer um bom transformador de saída eemcircuito magnético blindado laminado a partir de placas individuais em forma de W, no entanto, sua fabricação é mais trabalhosa e requer operações adicionais.

A primeira dificuldade está ligada ao próprio circuito magnético. Em primeiro lugar, deve-se levar em consideração que placas com espessura de 0,5 mm são inadequadas para nossos propósitos. A espessura máxima permitida é de 0,35 mm, e se o ferro for de 0,2 mm, melhor ainda.

Depois de montar um pacote com a espessura necessária, você deve adicionar pelo menos 10% de placas de reserva adicionais (e jumpers) à reserva. Todas as placas e lintéis devem ser revestidas em ambos os lados com uma pistola de pulverização com qualquer tinta nitro ou zaponlak líquido e depois secas completamente (ao ar, ao sol ou no forno). Esta medida é necessária para minimizar as perdas no núcleo magnético devido às correntes de Foucault. Em seguida, cada placa e jumper devem ser examinados quanto à ausência de rebarbas e entalhes que, durante a montagem da embalagem, possam romper (riscar) a camada protetora de verniz ou tinta. Os defeitos detectados podem ser eliminados com uma lima de agulha, uma lixa fina ou uma faca. É ainda melhor substituir as placas defeituosas entre as reservas.

O próximo problema é o quadro particionado. Muito provavelmente, nenhum dos industriais será adequado para você, especialmente se não for separável. Mas antes de começar a fazer o quadro sozinho, você precisa parar em uma das três opções de enrolamento mostradas na fig. 53. A opção "a" pressupõe a presença de uma moldura, dividida exatamente ao meio por uma bochecha interna adicional em toda a altura da janela. Nesse caso, metade do enrolamento primário é enrolada em cada seção, sobre a qual, após várias camadas de isolamento (papel de cabo ou pano envernizado), exatamente metade das voltas do enrolamento secundário são colocadas em cada seção. As seções dos enrolamentos primário e secundário (claro, separadas) são conectadas em série.

Na opção "b", a bochecha do meio é feita de menor altura - nivelada com as metades do enrolamento primário. Após o enrolamento, duas ou três camadas de isolamento de papel de cabo são colocadas em toda a largura da moldura e, de cima, também em toda a largura da moldura, todo o enrolamento secundário é enrolado sem quebrar.

E, finalmente, a opção c prevê a divisão do quadro em três seções idênticas. Nas duas seções extremas, metades do enrolamento primário são enroladas e, na seção intermediária, todo o enrolamento secundário. Do ponto de vista elétrico, as três opções são equivalentes, então o projetista pode escolher qualquer uma delas.

As placas do núcleo magnético são montadas ponta a ponta, sem folga, pois não há polarização DC nos circuitos push-pull. É desejável submeter o transformador montado a um tratamento à prova de umidade, que é bastante simples de implementar em casa. Para fazer isso, em uma lata de ferro de comida enlatada ou qualquer outro utensílio semelhante (panela, tigela), dentro da qual o transformador de saída pode caber total ou pelo menos parcialmente, você precisa derreter e aquecer a cera, parafina, estearina ou ceresina industrial bem. O transformador é abaixado no frasco e mantido por 2...3 minutos, aquecendo continuamente o fundido.

Após o resfriamento completo (à temperatura ambiente), as gotas congeladas, se interferirem na fixação do transformador, podem ser cuidadosamente removidas com uma espátula de madeira ou plástico (mas não com uma faca de aço!). Se possível, é aconselhável colocar o transformador pronto em uma tela metálica sólida antes da instalação no chassi. Isso deve ser feito para excluir o efeito de seus campos elétricos e magnéticos. em lâmpadas, fiação impressa exposta, operadores e fios de conexão, evitando assim a ocorrência de feedbacks parasitas descontrolados.

A seguir, forneceremos os dados de projeto dos circuitos magnéticos e os dados elétricos dos enrolamentos para todos os amplificadores descritos no livro, bem como os dados de enrolamento dos transformadores de potência e bobinas de filtro recomendados.

No entanto, alertamos imediatamente que a repetição exata dos dados fornecidos com precisão de uma volta e o uso dos diâmetros recomendados do fio do enrolamento nem sempre é ideal e, em alguns casos, pode levar ao fato de que todos os enrolamentos não caber na janela do quadro.

O fato é que os pacotes de circuitos magnéticos usados ​​​​pelos radioamadores podem variar muito, às vezes várias vezes, entre si na qualidade do aço do transformador, o que leva a diferentes indutâncias com absolutamente o mesmo número de voltas das bobinas e, consequentemente, para um modo não ideal das lâmpadas do terminal em termos de potência de saída não distorcida.

O fator de preenchimento da janela com enrolamentos também depende de muitos dados: do tipo de fio do enrolamento usado (PE, PEL, PEV-1, PEV-2, etc.), com o mesmo diâmetro de cobre (por exemplo, 0,2 mm ) exterior real diâmetros de 0,215 a 0,235 mm; no tipo e espessura do isolamento entre camadas e enrolamentos (cigarro, capacitor, papel de cabo, pano envernizado, papel revestido, papel de desenho); no número de camadas desse isolamento; na densidade do enrolamento e no grau de tensão do fio; na integridade do preenchimento de cada camada de enrolamento com voltas e vários outros fatores.

Algumas dicas importantes:

1. Escolha núcleos magnéticos feitos de graus de aço para transformadores de alta qualidade.

2. Ao enrolar o enrolamento, faça duas ou três batidas no início ou no final em incrementos de 5% do número total de voltas. Isso possibilita, se necessário, selecionar o número ideal de voltas.

3. Enrole os enrolamentos apenas de maneira comum, colocando firmemente uma curva a uma curva de bochecha a bochecha da moldura, sem deixar espaços vazios nas bordas.

4. Certifique-se de fazer uma almofada isolante de papel fino (cigarro ou capacitor) após cada camada de enrolamento, para que as voltas da próxima linha não caiam perto das bochechas do quadro nas camadas inferiores.

5. Evite usar fios de enrolamento com diâmetro maior do que o indicado na descrição. Caso contrário, os enrolamentos podem não caber na janela do quadro e o transformador terá que ser rebobinado. Lembre-se de que usar um fio de diâmetro ligeiramente menor não afetará visivelmente os parâmetros do amplificador, mas garantirá que todos os enrolamentos caibam na janela do quadro.

Literatura

1. Frequências ultrassônicas de tubo de alta qualidade

Autor: tolik777 (também conhecido como Viper); Publicação: cxem.net

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