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ENCICLOPÉDIA DE RÁDIO ELETRÔNICA E ENGENHARIA ELÉTRICA Projeto de amplificadores valvulados. Enciclopédia de rádio eletrônica e engenharia elétrica
Enciclopédia de eletrônica de rádio e engenharia elétrica / Amplificadores de potência de tubo O artigo discute os recursos de construção de amplificadores valvulados de terminação única para reprodução de som de alta qualidade. O autor recomendou as lâmpadas e designs de transformadores de saída mais adequados para tais amplificadores. Provavelmente todo radioamador e todo audiófilo já ouviu opiniões sobre a superioridade dos equipamentos de amplificação valvulados sobre os transistorizados, mas nem todos conseguiram se convencer disso por si próprios. Há várias razões para isso: amplificadores valvulados não são encontrados com frequência hoje em dia e, o mais importante, para ouvir uma superioridade perceptível, você precisa usar fonogramas de alta qualidade que não sejam prejudicados por processamento e regravação repetidos. Se você ouvir alguém como Eminem ou Celine Dion, provavelmente não notará os benefícios do equipamento valvulado. Além disso, ouvindo algumas gravações, você pode chegar a conclusões completamente opostas. Mas se alguém já sentiu a vantagem dos amplificadores valvulados de terminação única, ficará para sempre “enjoado” de válvulas. Dizem que os amplificadores valvulados são ruins para reproduzir rock. Porém, mais recentemente, algumas discotecas utilizaram com sucesso um amplificador de potência com quatro lâmpadas 6P45S na saída de cada canal, operando em classe B. Este amplificador tinha uma potência máxima de 200...300 W e foi decepcionado apenas pela sua baixa confiabilidade. . Os oponentes dos amplificadores valvulados os criticam acertadamente pelos graves “soltos”, “vagos”, mas a razão para esse fenômeno já foi discutida na literatura, por exemplo, em [1]: o aumento da impedância de saída do amplificador valvulado, que não amortece suficientemente a seção de baixa frequência do sistema de alto-falantes para suprimir a ressonância principal do emissor. Portanto, a melhor solução, embora não simples, para o problema é calcular e ajustar o sistema de alto-falantes, combinando-o com um amplificador específico, e até mesmo ajustar o amplificador a este sistema de alto-falantes. Como resultado, você pode ouvir o mesmo Pink Floyd, apreciando a beleza de um solo de guitarra, e se surpreender com a clareza da localização e a profundidade do som dos instrumentos de registro de baixo. E como soarão comoventes as gravações antigas dos anos 40-60, feitas com equipamentos valvulados simples! As razões das vantagens dos amplificadores baseados em válvulas operando na classe A têm sido repetidamente discutidas na literatura [2, 3]. Podemos formular a “primeira lei do Hi-End”: o sinal sonoro deve sofrer o menor número possível de transformações e ser amplificado pelo menor número possível de cascatas. E as lâmpadas correspondem perfeitamente a isso - um amplificador com sensibilidade de 0,1...0,2 V geralmente contém três estágios de amplificação, e um de dois estágios pode ter uma sensibilidade de 1 V, suficiente para conectá-lo à saída DAC de um Leitor de CD (talvez não para todos os DACs). Isso exclui filtros analógicos montados no amplificador operacional. Além do alto fator de amplificação de potência e da alta linearidade das lâmpadas, é necessário observar mais duas vantagens fundamentais: a constância das capacitâncias intereletrodos, bem como a independência das características da temperatura e, portanto, do nível de o sinal amplificado. Tendo percebido uma vez a vantagem da amplificação linear (na classe A), os argumentos dos defensores das cascatas push-pull no UMZCH tornam-se completamente incompreensíveis. A compensação de segundo harmônico que declaram nem sempre é uma vantagem, pois já foi comprovado diversas vezes que o segundo harmônico, se não ultrapassar 2...3% do sinal principal, não prejudica o som, muito pelo contrário. E a necessidade de um bass reflex para uma cascata push-pull geralmente causa vários problemas. Você pode ler sobre tudo isso com mais detalhes nos artigos mencionados acima e em [4]. Este artigo é dedicado à lâmpada UMZCH de ciclo único, seus circuitos, lâmpadas usadas e transformadores. Existem dois tipos principais de UMZCHs de tubo de terminação única: em um deles, o estágio de saída é construído em um triodo sem OOS comum, no segundo - em um pentodo ou tetrodo de feixe com profundidade OOS cobrindo os dois últimos estágios de até 16dB. Como exemplos na Fig. 1 e 2 mostram circuitos amplificadores, que são discutidos em mais detalhes abaixo. Observemos, aliás, que em triodos de saída, como os clássicos 2AZ e 300V, o feedback interno, que costuma ser silenciado na literatura moderna, tem aproximadamente a mesma profundidade - 12... 16 dB. Às vezes você pode ler em artigos que apenas as cascatas triodo podem fornecer a mais alta classe de som do amplificador, mas isso não é inteiramente verdade. Assim, a empresa Audio Note produz diversos modelos de amplificadores com tetrodos e feedback geral, por exemplo, “OTO Line SE”, “Soro Line SE”. Este último, aliás, foi usado durante vários anos como referência por especialistas em áudio de São Petersburgo.
O estágio de saída baseado em tetrodos com tensão constante na segunda rede é um pouco mais econômico e tem a vantagem de, para aumentar a potência, vários tetrodos podem ser conectados em paralelo, mesmo com algumas diferenças em suas características. Prestemos atenção a uma questão específica, mas frequentemente discutida: contornar resistores de polarização automática de cátodo com capacitores de bloqueio. Geralmente argumenta-se que o desvio deve sempre ser feito, apesar do fato de que qualquer capacitor de óxido no circuito do sinal de áudio resulte em distorção adicional. Vejamos as razões objetivas para esta ou aquela decisão. É altamente aconselhável desviar um resistor no estágio de saída do triodo para não aumentar a resistência de saída do estágio e manter sua sensibilidade máxima. No estágio de saída de um tetrodo com tensão constante na segunda grade, é necessário ignorar o resistor catódico, mas o motivo aqui é completamente diferente. O OOS criado por este resistor lineariza apenas a corrente do cátodo. A corrente anódica é a corrente catódica menos a corrente da segunda grade, que tem uma dependência relativamente não linear da mesma corrente catódica. Como resultado da introdução de tal OOS, obtemos uma cascata com distorções um pouco menores, mas mais desagradáveis ao ouvido, enquanto perdemos aproximadamente duas vezes a sensibilidade. No estágio pré-final (driver), que é seguido por um estágio de saída triodo, não é necessário contornar o resistor, mas é aconselhável. Aqui o critério passa a ser a condição de combinar a resistência de saída de um determinado estágio com a capacitância de entrada do próximo. Svx \u1d Csk + CCA (K + XNUMX), onde CCk é a capacitância grade-cátodo; SSA - capacidade rede-anodo; K é o coeficiente de transferência de tensão da cascata. Por exemplo, se o estágio do driver for montado em um triodo 6N2P com um resistor de cátodo sem derivação e tiver uma resistência de saída de 50 kOhm, então com uma capacitância de entrada do estágio de saída de 200 pF, a frequência de corte superior f=1/(2πRC) = 16kHz! No estágio pré-final, seguido pelo estágio de saída no tetrodo, o resistor catódico não pode ser contornado, pois muitas vezes é fornecido com um sinal OOS da saída do amplificador. No estágio de entrada, se for necessário ter um coeficiente de transmissão menor que μ/2 ou fazer correção de frequência, por exemplo, características irregulares do alto-falante na região de baixa frequência, o resistor catódico não deve ser contornado; isso aumentará a estabilidade dos parâmetros de ganho ou correção. Vamos agora falar sobre a escolha de válvulas para o amplificador. O autor conduziu estudos de várias lâmpadas sobre o espectro de harmônicos do sinal de saída nos modos de sinal pequeno e grande antes do modo limite. Junto a isso, foi avaliada a influência do espectro de distorção na qualidade da reprodução sonora por meio do exame auditivo (escuta). Foi dada especial atenção à correlação das avaliações subjetivas e metrológicas. Os resultados de tais estudos comparativos geralmente confirmaram as informações conhecidas na literatura moderna. Vamos prestar atenção às lâmpadas específicas mais adequadas para vários estágios de amplificador. Entre as válvulas para o estágio de saída do tetrodo, o líder em “musicalidade” foi o clássico tetrodo de feixe 6P6S. Isto coincide com as afirmações do artigo [5]. O segundo lugar deve ser ocupado por 6PCS (análogos próximos são 6L6 6P7S, G-807), um tetrodo de feixe uma vez e meia mais potente com um espectro muito semelhante, mas com um nível ligeiramente superior de harmônicos elevados. Tetrodos de feixe de saída - 6P14P, EL34 (6P27S - analógico, mas uma raridade de museu), 6550 (KT88) - vêm com algum atraso. A lâmpada digital 6P1P é análoga à lâmpada octal 6P6S, mas é melhor usar a lâmpada octal e é mais fácil de encontrar. Diz-se que o pentodo 6F6S é linear e “musical”, mas é raro e sua potência de saída é baixa (3,2 W). Existe uma opinião de que as lâmpadas de televisão de varredura horizontal são inadequadas para UMZCH (estamos falando de 6P45S, 6P44S e similares). Não é assim: eles podem ser usados, mas não no modo padrão, mas com a tensão da segunda rede reduzida pela metade. Por exemplo, uma lâmpada 6P44S neste modo não padrão é muito semelhante em som a uma 6P14P no modo padrão, mas uma vez e meia mais potente. O líder no grupo de válvulas para o estágio de saída triodo e, em geral, o líder absoluto, de forma bastante inesperada, acabou sendo o tetrodo de feixe 6P44S em conexão triodo. Em termos de delicadeza no manejo do som, esta lâmpada superou até mesmo o triodo 6C4C, que deveria ficar em segundo lugar. A composição harmônica da corrente anódica 6P44S, medida no sinal máximo imediatamente antes da limitação, é fornecida na tabela.
Modo de operação recomendado da lâmpada: UAK = 250 V, IA ≤ 90 mA, RH = 2450 Ohm, UCK = -34...-37 V, RK = 400 Ohm. A potência de saída do estágio com esta lâmpada é de 5 W (medida após um transformador com perdas de até 8%); isso é uma vez e meia mais potência de saída com o triodo 6S4S. A propósito, alguns artigos citam valores de potência de saída inflacionados para a lâmpada 6S4C: 5, 10 e até 20 W. Isso não é verdade: no modo classe A na potência nominal dissipada pelo ânodo, 15 W (250 V e 60 mA) com o triodo 6S4S é de 3,7 W sem levar em conta as perdas no transformador. O mesmo valor de potência é indicado em [6, p. 132]. A amplitude do sinal de controle para 6P44S é 36 V versus 43 V para 6S4S A seguir devemos citar, é claro, o famoso triodo de 300V. Em termos de “musicalidade”, esta lâmpada (produzida pela associação Svetlana) é ligeiramente inferior ao triodo 6C4C, mas muitos audiófilos preferem-na porque permite obter uma potência de saída de pelo menos 8 W de uma lâmpada. Mais algumas recomendações para o uso da lâmpada 6P44S. Para obter um modo de amplificação triodo, é necessário conectar a segunda grade da lâmpada ao ânodo através de um resistor de 100 Ohm, caso contrário aparecerá autoexcitação em HF. Para aumentar a potência de saída, você pode usar duas ou mais lâmpadas 6P44S conectadas em paralelo. Mas neste caso é absolutamente necessário selecioná-los de acordo com o parâmetro μ com uma diferença no ponto de operação não superior a 1...2%. A inclinação correspondente (S) não é necessária. Cada lâmpada deve ter seus próprios resistores “antiparasitários” nos circuitos de controle e segunda rede (com resistência de 1 kOhm e 100 Ohms, respectivamente), bem como um resistor de polarização automático separado, desviado por um capacitor com capacidade de 470 μF a 63 V. Aliás, a opinião de que os triodos não devem ser conectados em paralelo é bastante justificada. No entanto, se for possível selecionar lâmpadas com precisão com base em μ, os triodos podem ser conectados em paralelo, e há muitas evidências disso. Por exemplo, a lâmpada 6C4C (2AZ), apreciada por muitos, contém dois triodos conectados em paralelo dentro do cilindro, e alguns modelos caros de Audio Note possuem um estágio de saída baseado em dois triodos conectados em paralelo. Infelizmente, não foi possível encontrar um modo adequado para a lâmpada 6P45S em conexão triodo. Fornecendo facilmente 10 W à carga (mais que o famoso triodo de 300V), esta lâmpada tem um espectro harmônico pobre - o terceiro harmônico estraga o som, começando com uma potência de 2,5 W. E a confiabilidade desta lâmpada é baixa. As lâmpadas 6P44S, pelo contrário, provaram ser bastante confiáveis: algumas amostras funcionam há 15 anos. Além disso, durante o processo de ajuste, seus ânodos às vezes ficavam em brasa, o que não afetava em nada o seu funcionamento posterior. Triodos destinados a estabilizadores de tensão (como 6S19P, 6S3ZS, 6N13S) não devem ser usados em amplificadores de terminação única devido à notável não linearidade. Claro, também existem triodos poderosos: 211, 845 e o GM-70 doméstico, mas esta é uma técnica de segurança completamente diferente - a tensão anódica atinge 1000 V ou mais, e é extremamente difícil fazer um transformador de saída para tais lâmpadas em casa. Existem muitos outros triodos de saída excelentes que não foram cobertos pela pesquisa por causa de seus preços exorbitantes: estes são os 300V produzidos pela Western Electric, a versão de ânodo único 2AZ (há um), o AD1 alemão semelhante do pré-guerra, o triodo doméstico da mesma época UB-180, moderno W30B e assim por diante. Os tubos do estágio do driver devem fornecer alta amplitude de sinal com impedância de saída mínima. O artigo [4] lista quatro tipos de triodos duplos: 6N1P, 6N2P, 6N8S e 6N9S. Na verdade, esses triodos têm a parte linear mais longa da característica, mas em termos de impedância de saída não são as melhores lâmpadas. Em muitos casos, o triodo duplo 6N23P acaba sendo o mais ideal. No modo correto (UA= 120 V, IA= 14 mA, UCK= -2,25 V, RA= 12 kOhm, RK- 160 Ohm) desenvolve de forma bastante linear uma amplitude de sinal de 57 V, tendo uma resistência de saída de apenas 2. ..2,5 kOhm e fornecendo assim uma largura de banda de cerca de 200 kHz. Mas se você precisar obter uma amplitude de sinal de 80 V, por exemplo, para acionar um triodo de 300 V, é melhor, claro, usar um triodo 6N8C no seguinte modo: IA = 6 mA, UCK = -6 V, RK = 1 kOhm, RA = 50 kOhm. Existe outra lâmpada 6F12P muito interessante. Tanto o triodo quanto o pentodo nesta lâmpada têm excelentes características - você pode experimentar. O componente mais importante de um amplificador valvulado é o transformador de saída. Por algum motivo, alguns segredos de sua correta fabricação não são mencionados na literatura. O fato de que o transformador de um amplificador de alta qualidade deve ser multissecional provavelmente não é segredo para ninguém. Mas por alguma razão eles não escrevem em lugar nenhum sobre o fato de que entre as seções dos enrolamentos primário e secundário, bem como entre as camadas do enrolamento primário, é necessário colocar espaçadores para reduzir a capacitância. Além disso, a espessura destes espaçadores deve mudar em proporção direta com a componente variável da tensão entre as camadas separadas. O melhor material isolante disponível para juntas é o PTFE-4. Como último recurso, e também como material adicional, o papel Whatman seco serve, mas não o papel condensador, como às vezes é encontrado em algumas descrições. A espessura das juntas e o número de seções do enrolamento podem ser calculados, mas devido à sua complexidade, apenas alguns projetos específicos serão apresentados neste artigo. Para um amplificador com potência de saída de 10...15 W, é melhor usar um núcleo magnético e uma estrutura de um transformador OSM-0,25 kVA (ShL32x50). O transformador deve ser desmontado, as nervuras da estrutura sobre as quais repousa a primeira camada do enrolamento devem ser arredondadas em um raio de 1,5 mm e furos adicionais para cabos devem ser feitos em suas bochechas. Você precisa enrolá-lo com muito cuidado, cada seção deve conter um número inteiro de camadas preenchidas de bochecha a bochecha. Abaixo estão informações sobre o transformador para o estágio de saída em dois tetrodos 6P44S conectados em paralelo em uma conexão triodo. Seu enrolamento primário é composto por quatro seções de 325 voltas conectadas em série, totalizando 1300 voltas de fio com diâmetro de 0,355 mm. Cada seção consiste em duas camadas com uma junta fluoroplástica de 0,2 mm de espessura entre elas. O enrolamento secundário para uma carga de 4 ohms consiste em cinco seções de 77 voltas conectadas em paralelo. Cada seção contém uma camada de fio com diâmetro de 0,77 mm. No topo da segunda e quarta seções deste enrolamento, sem espaçadores, são enroladas mais duas seções, cada uma com 32 voltas em dois fios com diâmetro de 0,56 mm (a colocação dos enrolamentos é mostrada na Fig. 3).
Essas seções devem ser enroladas com um espaço entre as voltas para que a camada seja preenchida uniformemente de bochecha a bochecha. Todos os quatro fios de 32 voltas são conectados em paralelo, e o enrolamento resultante é conectado em série com um enrolamento de 77 voltas. Assim, obtém-se um enrolamento de 109 voltas para uma carga de 8 ohms. Entre as quatro seções do enrolamento primário e as cinco seções do enrolamento secundário existem oito espaçadores, cuja espessura varia aproximadamente em uma progressão aritmética de 1,3 mm (primeiro espaçador) a 0,2 mm (último espaçador) como componente alternado de a tensão entre as seções do enrolamento I e II diminui. Na montagem do transformador é necessário colocar gaxetas isolantes rígidas com espessura de 0,18...0,19 mm nas fendas do circuito magnético. O estágio de saída com tal transformador tem uma banda de frequência reproduzível de 4 Hz a 200 kHz com um sinal pequeno e 20 Hz a 200 kHz com potência máxima. Vamos agora falar sobre os recursos de projeto de um transformador de potência. Como a corrente consumida pelo amplificador no modo classe A permanece praticamente inalterada, o transformador de potência transmite constantemente uma potência considerável. Os métodos fornecidos nos livros para calcular um transformador operando em um retificador com filtro são muito complexos ou muito simplificados. Abaixo estão fórmulas bastante precisas e simples para calcular um transformador operando em um retificador com um filtro começando com um capacitor grande. Vamos começar com as fórmulas mais simples. A tensão de circuito aberto do enrolamento secundário do transformador é U2 = 220(n2/n1) [V] - isso é compreensível, embora seja melhor confiar na tensão média ou máxima real na rede. Vamos denotar a resistência R=RB+RT. onde RB é a resistência do retificador (veja abaixo) e RT é a resistência do transformador reduzida ao enrolamento secundário: Rt= R2+R1 (n2/n1)2, onde e R2 são resistências de enrolamento: R1= 0,017 (Ii[m]/Si[mm2]). A seguir, você deve calcular o aumento de tensão VU. É calculado a partir de um sistema de duas equações: ΔU = √2·U2(1-cosφ); ΔU = 1,5I R(90°/φ), onde I é a corrente contínua consumida pelo amplificador. A maneira mais fácil de resolver este sistema de equações é por ajuste (iteração), tomando como primeira aproximação o ângulo de corte φ dentro do intervalo de 20...30°. A amplitude da tensão sem carga do enrolamento secundário do transformador, que todos os capacitores de filtro e interestágios devem suportar, é determinada a partir da igualdade e da tensão nominal após o aquecimento das lâmpadas no primeiro capacitor de filtro você = √2·U2-ΔU - UB, o que é UB, veja abaixo. E a última fórmula é para a potência térmica liberada no transformador: P = 0,8 I ΔU(RT/R). Na simplificação das fórmulas, algumas aproximações foram utilizadas, mas elas contribuem menos para o erro, via de regra, do que a discrepância entre o seno e a forma de onda de tensão real na rede. Em particular, a característica corrente-tensão do retificador foi considerada linear: U(t) = UB+RB I(t). Para uma ponte retificadora com diodos de silício, pode-se considerar RB=0, UB=1,5 V, e para um kenotron 5TsZS, por exemplo, RB=160 Ohm, UB=11 V. O método acima não levou em consideração o(s) enrolamento(s) de filamento das lâmpadas. Pode ser calculado independentemente do cálculo do enrolamento elevador, considerando a perda de tensão nele como o produto da corrente e sua resistência, e considerando que a perda efetiva de tensão CA no enrolamento primário é geralmente de cerca de 2%. A próxima questão importante é como fazer um transformador potente que não crie um fundo acústico? O artigo [7] examinou algumas das razões do “zumbido” dos transformadores e concluiu absolutamente correta que é necessário aumentar o número de voltas por volt em 15...20% em comparação com o valor calculado. Essa medida apenas reduz o zumbido do circuito magnético, e mesmo assim nem sempre. O fundo acústico criado por um enrolamento carregado, pelo contrário, aumenta com o aumento do número de voltas. O método para lidar com o zumbido do enrolamento é inesperadamente simples - é o seccionamento, o mesmo que no transformador de saída. Às vezes basta colocar o enrolamento primário entre as metades do secundário e o fundo acústico é reduzido a um nível aceitável. Outra possível razão para o zumbido de um transformador de potência é a saturação do circuito magnético com uma componente de tensão constante, que, embora pequena, está frequentemente presente na rede. Esse motivo se manifesta, via de regra, apenas em transformadores toroidais com núcleo magnético contínuo, e o efeito de saturação aumenta com o aumento do número de voltas e com a diminuição da resistência do enrolamento primário. Existe apenas um método para combater esse fenômeno - instalar um filtro em série com o enrolamento primário do transformador que atrasa o componente de corrente contínua. O circuito de filtro para um transformador de rede com potência de até 300 W, emprestado do amplificador americano LAMM M1.1 desenvolvido por V. Shushurin [8], é mostrado na Fig. 4. Se o transformador for mais potente, então a capacitância dos capacitores de óxido deve ser aumentada proporcionalmente e a resistência do resistor deve ser reduzida.
Na Fig. As Figuras 1 e 2 mostram dois circuitos práticos de amplificadores valvulados de terminação única: 10 W com tetrodos conectados a triodo e 12 W com tetrodos. O transformador de saída para o primeiro deles é descrito acima, e o transformador para tetrodos é montado no mesmo circuito magnético, mas possui enrolamentos ligeiramente diferentes. Seu enrolamento primário - 1512 voltas de fio com diâmetro de 0,35 mm - é composto por cinco seções: 168, 336, 504, 336 e 168 voltas. Entre eles estão quatro seções do enrolamento secundário para uma carga com resistência de 4 Ohms - 77 voltas de fio com diâmetro de 0,77 mm, conectadas em paralelo. No topo da segunda e terceira seções deste enrolamento, sem espaçadores, são enroladas duas seções de 32 voltas de fio com diâmetro de 0,72 mm, conectadas em paralelo. Este enrolamento é conectado em série com um enrolamento de 77 voltas; Isso cria um enrolamento secundário para uma carga de 8 ohms. As juntas entre os enrolamentos primário e secundário e entre as camadas do primário, bem como as juntas nas lacunas do circuito magnético são as mesmas de um transformador para amplificador triodo. A impedância de saída de um amplificador com triodos na saída para uma carga de 8 ohms é de 2,4 ohms e com tetrodos - 1,6 ohms. A saída para uma carga de 4 ohms é exatamente a metade. Finalmente, uma nota sobre a seleção de capacitores para circuitos de sinal. Para uso em amplificadores de alta qualidade, os capacitores mais adequados são aqueles com dielétrico de polipropileno (K78-6, K78-2) e com dielétrico de papel (K40U-9, MBM) para tensão de pelo menos 400 V. Baixo- capacitor de capacitância (C6 na Fig. 2) - mica KSO-1. Os capacitores de óxido devem ser selecionados entre produtos de empresas estrangeiras conhecidas (TK, SK Jamicon e séries semelhantes); Também é permitido usar K50-35 doméstico. Os capacitores K50-20, K50-32 podem ser usados em circuitos de filtro de potência. Literatura
Autor: A.Ivanov, Ivanovo
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