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Ao construir um amplificador de potência compacto (PA) para uma estação de rádio, não há alternativa a lâmpadas de sopro. Isso também é confirmado pela prática estrangeira, já que as válvulas são usadas na maioria dos amplificadores de marca modernos.

Um dos elementos estruturais importantes do amplificador pode ser chamado de sistema de refrigeração da lâmpada. Praticamente não há informações sobre o projeto de tais sistemas na literatura, e este é provavelmente o maior "ponto em branco" na "indústria de amplificadores". Entretanto, essa informação é importante, pois o layout do PA depende do projeto do sistema de refrigeração e, em caso de decisão errônea, será necessário um retrabalho trabalhoso. O sistema de resfriamento deve ser feito imediatamente.

O artigo proposto apresenta justificativas práticas para os parâmetros de projeto de sistemas refrigerados a ar para lâmpadas geradoras.

Seleção de parâmetros de avaliação para testar sistemas de refrigeração e técnica de medição

No passaporte de lâmpadas geradoras potentes, o fabricante indica as condições de resfriamento e a temperatura máxima permitida de seus elementos estruturais [1]. Portanto, a temperatura máxima do dissipador de calor do ânodo \a max-

O resfriamento da lâmpada depende do fornecimento (consumo) de ar pelo ventilador [1]. Portanto, para o uso mais eficiente do fluxo de ar, o caminho de ar do amplificador deve ter um arrasto aerodinâmico mínimo (doravante arrasto). Isso se deve, em geral, à localização do ventilador, ao formato do tubo do rádio, seu painel e à configuração do duto de ar.

O fluxo que se move no duto é caracterizado pela velocidade v, m/s, e o fluxo V=vs, m³/s, onde s é a área da seção transversal do duto de ar no local onde a velocidade é medida, m² [2]. Qualquer resistência no caminho do fluxo de ar causa uma diminuição na velocidade e, portanto, uma perda de suprimento.

Esses valores podem ser usados ​​para estimar a resistência do caminho do ar. Portanto, o segundo parâmetro de avaliação nos testes comparativos de sistemas de refrigeração é o valor da redução na alimentação de AV, expresso em % AV = [(Vb-V) / Vb] -100%,

onde V - alimentação do ventilador no sistema de sopro, m³/ h;

Vb - alimentação do ventilador na versão básica, com a qual é feita a comparação, m³/ H.

Por exemplo, a alimentação de um ventilador instalado em um duto vazio, Vb = 120 m³/h Ao colocar um painel com tubo de rádio no duto, a vazão diminuiu para 53 m³/h A redução do avanço devido à sua resistência será

AV = [(120-53)/120]-100% = 56%.

O segundo parâmetro auxiliar pode ser usado ao comparar sistemas de resfriamento sem um tubo de rádio funcionando.

Para os experimentos, testamos o sistema de sopro da lâmpada GU-84B, que consistia em um painel padrão, dutos de ar com diâmetro interno de 112 mm e um ventilador.

Permitiu testar vários sistemas de refrigeração e seus elementos individuais. Durante os testes, o tubo de rádio funcionou como gerador de calor, ou seja, toda a energia RA fornecida ao ânodo foi convertida em calor.

O suprimento de ar foi determinado por um anemômetro de palhetas (projetado para testar sistemas de ventilação) [2], localizado diretamente atrás do duto de ar.

A temperatura foi medida com um multímetro digital M838 com termopar. O erro de medição foi de ±3° em t < 150°C e ±3% em t > 150°C. A temperatura foi determinada após dez minutos de operação da lâmpada no modo medido.

Sistemas de refrigeração de ventiladores axiais

Na prática, existem quatro opções para soprar a lâmpada do rádio: lateral, alimentação axial, exaustão axial e alimentação e exaustão axial de dois ventiladores. O ótimo foi determinado praticamente pela eficiência de resfriamento.

Para o teste, foi usado um ventilador axial todo em metal TYP 4658N com um diâmetro de impulsor de 110 mm e n = 2200 rpm. Alimentação do ventilador em duto vazio - 120 m³/ H.

Com sopro lateral (Fig. 1), o ar de resfriamento passa apenas por uma parte das aletas do dissipador de calor da lâmpada e a superfície de resfriamento é reduzida em 9...21 vezes (Tabela 1). Você pode melhorar o resfriamento aumentando a velocidade do ar, mas isso aumentará o tamanho e o ruído do ventilador. A ineficiência do esquema é óbvia. O fabricante também não recomenda o uso de fluxo de ar lateral para lâmpadas projetadas para fluxo de ar axial [1].

Os resultados dos testes dos sistemas de sopro de exaustão (Fig. 2) e de alimentação (Fig. 3) são apresentados na Tabela. 2.

As medições mostraram que a vazão do ventilador no sistema de exaustão (53 m3/h) é 2,4 vezes maior do que no sistema de abastecimento (22 mXNUMX/h).³/h). Se for feita uma comparação pela temperatura do dissipador de calor, que pode ser medida com mais precisão, então tAmax = 130 °C é alcançado no circuito de alimentação em RA = 240 W e no circuito de exaustão tAmax = 126 °C em RA = 460 W. Portanto, o exaustor remove cerca de duas vezes mais calor do que o ventilador de alimentação.

Para uma pessoa acostumada a lidar com circuitos elétricos, esse resultado pode parecer inesperado. De fato, qualquer resistor causa a mesma queda de tensão, independentemente de qual lado da fonte de alimentação esteja localizado. As leis do movimento do ar diferem da lei de Ohm, e a resistência aerodinâmica de uma lâmpada com painel, neste caso, depende da localização do ventilador. O resultado obtido é explicado a seguir.

O fluxo de ar que sai do ventilador axial não é direto, mas girado (torcido como fios em uma corda torcida) e entra na ranhura anular do painel não perpendicularmente, mas em ângulo (Fig. 3). O ar em turbilhão que entra no painel se comporta como uma pedra lançada na água em um ângulo; quicando repetidamente antes de afundar. Portanto, 82% do fluxo do ventilador é perdido devido ao atrito entre as camadas de fluxo individuais. Isso prejudica significativamente a dissipação de calor.

Quando o exaustor está operando sob a ação do vácuo, um fluxo direto passa pela lâmpada, portanto, a quantidade de redução de suprimento é muito menor. Neste caso, é principalmente devido a uma colisão frontal com o cátodo.

O suprimento de ar insuficiente pode ser aumentado de duas maneiras: use um ventilador mais potente ou instale um segundo ventilador coaxialmente com o primeiro. Os sistemas de soprador de ventilador duplo foram testados para determinar o melhor método.

Foi estabelecido que a eficiência de alimentação dos ventiladores acoplados depende da distância entre eles. A uma distância de 30 mm, o aumento no avanço foi de 5%. A razão, obviamente, é que o fluxo de ar giratório do primeiro ventilador atinge as pás do segundo em um ângulo não ideal, não é capturado por essas pás, mas é refletido por elas. Com um aumento da distância para 100 mm, o fluxo aumenta em 30%, pois o fluxo de ar do primeiro ventilador torna-se axial e é capturado com mais sucesso pelas pás do segundo ventilador. Obviamente, com o aumento da distância, a eficiência do segundo ventilador aumentará. Mas um duto longo aumentará o tamanho e complicará o layout. Portanto, o uso de ventiladores duplos não se justifica.

A operação conjunta de duas fontes (conversores) de energia sempre foi uma tarefa difícil e exigiu o uso de soluções técnicas especiais. Obviamente, para o funcionamento coordenado dos ventiladores, é necessário selecionar a distância entre eles, a forma e a posição relativa das pás, e também instalar o fluxo de ar “retificador” da placa. De qualquer forma, esta tarefa já está além do escopo da "engenharia de amplificadores".

O fluxo de ar axial de alimentação e exaustão de dois ventiladores é mostrado na fig. quatro.

De acordo com os resultados da medição fornecidos na tabela. 3, pode-se ver que após conectar o segundo ventilador de alimentação ao circuito de exaustão, o suprimento de ar aumentou apenas 20% e o tAmax diminuiu 8%. Portanto, o uso de um segundo ventilador de alimentação é ineficiente. As razões para esse fenômeno já foram discutidas acima.

De acordo com os resultados do teste de várias opções de sopro com ventiladores axiais, as seguintes conclusões podem ser tiradas:

1. Um sistema de resfriamento de exaustão com um único ventilador fornecendo o suprimento de ar necessário é ideal.

2. O uso de um segundo ventilador para aumentar o fluxo é injustificado para qualquer sistema de refrigeração.

Justificativa dos parâmetros de projeto do sistema de resfriamento de exaustão com ventilador axial

Em PA = 460 W e uma folga B entre o dissipador de calor da lâmpada e o duto de ar igual a 7 mm, a distância A entre o ventilador e o dissipador de calor do ânodo foi definida igual a 50, 80, 115, 150 e 210 mm. Os resultados da medição são mostrados no gráfico (Fig. 5).

Com uma diminuição na distância A para 50 mm, o dissipador de calor da lâmpada entra na zona de turbulência na frente do ventilador e tAmax aumenta em 10% devido à deterioração do resfriamento. Com uma remoção significativa do ventilador, o resfriamento também se deteriora devido ao aumento da perda de energia cinética do ar devido ao atrito contra as paredes de um longo duto. As melhores condições de resfriamento são fornecidas em A igual a 1,0...1,2 diâmetros do ventilador.

A temperatura do ar na frente do ventilador diminui de 97 para 49 °C à medida que se afasta do ânodo devido ao resfriamento através das paredes do duto de ar. Para melhor transferência de calor, eles devem ter uma espessura mínima.

A temperatura das pás é menor que a do fluxo de ar que entra no ventilador. Isso se deve ao fato de que o ar quente que sai do ventilador se mistura intensamente com o exterior, resfria-se rapidamente e esfria os lados externos das pás do ventilador. Pela mesma razão, com a diminuição de A, a temperatura das pás sobe mais lentamente que a temperatura do ar quente na frente do ventilador.

Os resultados das medições são dados na tabela. 4 mostram a dependência de tAmax no tamanho da folga B em PA = 770 W e A = 115 mm.

Com um intervalo B = 0, a superfície lateral do dissipador de calor não participa da transferência de calor e a temperatura do ânodo é máxima. Em B = 7 mm, tAmax diminuiu 15°C, pois a superfície lateral do dissipador de calor começou a participar do resfriamento. Com o aumento do gap B para 17 mm, o tAmax diminuiu mais 5 °C. À medida que a folga aumenta, a velocidade do ar do lado de fora do dissipador de calor aumenta, portanto, é possível melhorar o resfriamento, mas a diferença com a experiência anterior não excede o erro de medição. Portanto, para um resfriamento eficaz da superfície externa do dissipador de calor da lâmpada, uma folga de 5 ... 10 mm é suficiente.

Levando em consideração os resultados acima, um sistema de resfriamento de exaustão para a lâmpada GU-84B foi fabricado e testado (Fig. 6).

As medições mostraram que tAmax é alcançado em RA = 770 W. A temperatura das pás do ventilador neste caso é de 73 ° C, portanto, um ventilador todo em metal na potência máxima proporcionará maior confiabilidade.

Para ventiladores com peças de plástico, a temperatura operacional máxima permitida é de até 60 °C [3,4].

Com o aumento do PA de 0 para 770 W, o tAmax aumentou de 36 para 207 °C, e para o cátodo, de 120 para 145 °C. Portanto, para resfriar a parte catódica da lâmpada, mesmo em seu regime térmico máximo, um exaustor é suficiente.

Na fig. A Figura 7 mostra a dependência de tAmax no tempo de aquecimento em RA = 770 W e no tempo de resfriamento em RA = 0. O tempo para a lâmpada aquecer completamente após a aplicação de todas as tensões é de 10 min. Tempo de resfriamento a 36 °C - 11 min. O gráfico de resfriamento do ânodo permite calcular a correção de temperatura para medir a temperatura do ânodo não no modo de transmissão, mas após um período de tempo necessário para desconectar tensões perigosas.

Dependência na fig. 7 explica porque, mesmo com um sistema de resfriamento ineficiente, os amplificadores são capazes de operar nos modos CW e SSB.

No trabalho diário, o tempo de transmissão não ultrapassa, via de regra, 1 ... 2 minutos e a lâmpada simplesmente não tem tempo de esquentar, e durante a recepção esfria rapidamente. Portanto, a intensidade de sopro nos modos CW e SSB pode ser várias vezes menor do que com radiação contínua.

Sistemas de refrigeração com ventilador centrífugo

Foram testados três sistemas de sopro com ventilador centrífugo: ar de alimentação com fluxo coaxial (Fig. 8), ar de exaustão (Fig. 9); fornecer ar com fluxo lateral (Fig. 10).

Para o teste, foi utilizado um ventilador centrífugo com rotor de 30 mm de largura e 92 mm de diâmetro, que foi girado por um motor elétrico KD-3,5As n = 1400 rpm. Suprimento do ventilador em um duto de ar vazio - 90 m3/hora.

Os resultados dos testes mostraram (Tabela 5) que o ventilador centrífugo de alimentação com fluxo coaxial é o mais eficiente. Seu fluxo de ar é direto e tem uma velocidade v maior que a de um ventilador axial. Com o mesmo suprimento de ar, sua energia cinética é muito maior, pois é proporcional a v². O fluxo de ar direto de alta velocidade supera melhor a resistência do caminho do ar e, em contato com a lâmpada, proporciona maior transferência de calor. O ventilador funciona nas melhores condições. O ar frio é fornecido aqui, portanto, um impulsor de plástico leve pode ser usado, reduzindo assim a carga nos rolamentos e prolongando sua vida útil. O motor elétrico é protegido da radiação de RF pelas paredes do compartimento de entrada. A utilização de um motor elétrico com mancais de bronze poroso possibilitou minimizar o nível de ruído.

A ineficiência do sopro do sistema de alimentação com fluxo lateral (Fig. 10) é visível sem testes, pois o ar, ao bater na parede, perde a maior parte de sua energia cinética e só então, ricocheteando, vai para a lâmpada. Foram feitas medições para comparar o desempenho deste e de outros sistemas. Os resultados dos testes (Tabela 6) mostraram que as menores perdas são alcançadas com as dimensões mínimas do compartimento de entrada, ou seja, quando na verdade é uma continuação do duto com uma saída lateral. Neste caso, o fluxo, em comparação com o fluxo coaxial (Fig. 8, Tabela 6), é 2,8 vezes menor e tA max é 70°C maior ou 1,7 vezes.

A vantagem de um sistema de fluxo lateral é que simplifica a instalação da unidade de ventilação. Pode ser colocado em ambos os lados da lâmpada e manter uma pequena altura do corpo do PA. A desvantagem é a pior dissipação de calor devido a uma perda significativa de alimentação do ventilador (80 ... 85%) ao girar o fluxo de ar.

Este sistema é usado em UM de marca. É eficiente ao usar lâmpadas de pequeno porte (GU-74B, GU-91B), que requerem um pequeno fluxo de ar [5].

Influência da montagem do ânodo no resfriamento da lâmpada

Não há diferença significativa no resfriamento da lâmpada com e sem o "suporte de ânodo". Com a comparação repetida de tA max para uma lâmpada fixada em um anel de anodo proprietário e sem tal montagem, a diferença estava dentro do erro de medição (ceteris paribus).

A fixação pelo anel do ânodo é necessária para uma fixação confiável da lâmpada. Mas se o usuário tiver um painel sem anel anódico, ele também pode ser usado. A instrução permite fixar a lâmpada no painel para focalizar o anel da segunda grade com a lâmpada pressionada do lado do ânodo [1]. Para implementar tal fixação, em vez do anel do ânodo da marca que falta, é instalado um duto de ar, no qual é colocado um batente nos isoladores para pressionar a lâmpada do lado do ânodo. Este método é especialmente conveniente ao usar um circuito de resfriamento de exaustão com um ventilador axial.

Determinação do fluxo do ventilador nos modos SSB e CW

Todos os resultados de medição acima foram obtidos após 10 minutos de operação da lâmpada, o que corresponde à simulação do modo de radiação contínua. Para SSB e CW, a geração média de calor no ânodo será muito menor. Nesse caso, a velocidade do ventilador (e, portanto, o ruído) pode ser significativamente reduzida.

Dependendo da duração da operação de transmissão, da relação de tempo RX / TX, do tipo de radiação, da corrente quiescente e do fator de pico do sinal SSB, a potência média dissipada no ânodo pode diminuir várias vezes. Por exemplo, ao operar em CW, levando em consideração as pausas, a potência média será de 60 ... 70% do modo "sintonia". Durante a recepção, a lâmpada esfria rapidamente (ver Fig. 7). Assumindo uma relação RX/TX de 1:1 e um tempo de transmissão de 1...2 min, o tempo de recepção pode ser incluído no cálculo da dissipação de calor média na lâmpada. No modo CW, será cerca de 3 vezes menor do que com radiação contínua.

Usando o coeficiente encontrado e a eficiência do amplificador, é fácil calcular a potência de saída na qual o sistema testado será capaz de resfriar a lâmpada. Mas este é um cálculo aproximado baseado em várias suposições.

Cálculos precisos de liberação de calor no ânodo nos modos CW e SSB são complexos e injustificados. É mais fácil determinar o fluxo necessário (voltas) do ventilador a partir da temperatura do ânodo em condições reais de operação.

Por exemplo, no sistema de resfriamento UM em GU-43B [6], a velocidade do ventilador foi reduzida para que, durante a operação SSB, a proteção térmica da lâmpada funcionasse após 15 minutos. Isso é mais do que suficiente para qualquer trabalho prático. Como resultado do ajuste, o ruído do ventilador tornou-se menor do que o ruído do alto-falante em volume médio.

Um sistema de fluxo de ar bem executado fornecerá ao operador uma comunicação de rádio confortável com o alto-falante, e o tubo de rádio funcionará totalmente com o recurso planejado.

Redução de ruído durante a operação do sistema de refrigeração

A operação do sistema de refrigeração é acompanhada por duas fontes principais de som - um motor elétrico e as pás do ventilador. O fluxo no duto cria um leve ruído.

Os rolamentos são a principal fonte de som em um motor elétrico. Portanto, mancais deslizantes especiais de baixo ruído feitos de bronze poroso devem ser usados. Em motores com comutador, o ruído ocorre quando as escovas se esfregam contra o comutador.

Atenção especial deve ser dada ao método de montagem do motor do ventilador centrífugo. O som do motor preso ao corpo do "caracol" é amplificado pela ressonância sonora. Portanto, deve ser anexado ao corpo da UM. Para um chassi maciço, o motor não é um excitador de vibração forte e a frequência de ressonância do corpo devido às suas dimensões e peso é muito menor do que a frequência perturbadora. Para reduzir a vibração do motor, deve-se aplicar a ele uma tensão reduzida, essas medidas, somadas ao isolamento de vibração, permitiram eliminar completamente as ressonâncias sonoras do motor elétrico.

Um som forte é gerado quando o impulsor gira. Portanto, a próxima tarefa é reduzir a velocidade com que as pás encontram o ar. Este problema é resolvido com sucesso usando um ventilador centrífugo. O som do ventilador axial instalado na saída do sistema de refrigeração se espalha livremente no espaço circundante. Em um ventilador centrífugo, a área de operação do rotor, onde são geradas as ondas sonoras, é separada do operador por uma dupla tela acústica. A primeira é a caixa do ventilador ("caracol"), a segunda são as paredes da caixa do PA. Além disso, em um ventilador centrífugo, o ar é acelerado pela ação repetida das pás do rotor sobre ele. Cada pá aumenta gradualmente o movimento do fluxo, de modo que a velocidade de sua colisão com o ar e o ruído são menores do que em um ventilador axial. À medida que a velocidade do impacto diminui, a frequência do som diminui e se desloca para a região de sensibilidade mínima do nosso ouvido.

Ao usar um ventilador axial, o ruído é reduzido otimizando o sistema do soprador. A utilização de um sistema de refrigeração de exaustão com parâmetros ótimos, em comparação com o de alimentação, permitirá reduzir o fluxo do ventilador e a velocidade das pás em 2,5...3 vezes. Alguma atenuação de ruído pode ser obtida colocando um ventilador na parte de trás do amplificador [6]. Nesse caso, para o onator, a caixa do amplificador é uma blindagem acústica.

A próxima maneira é usar um ventilador axial com o maior diâmetro possível, mas reduzir a velocidade de rotação do impulsor. (Ao mesmo tempo, a velocidade da passagem do ar pela lâmpada permanece inalterada).

As interferências totalmente sonoras durante o sopro não podem ser eliminadas, mas em um PA bem feito elas são extremamente insignificantes. Os métodos acima obterão bons resultados com qualquer lâmpada.

Conclusões dos resultados do teste

1. É mais eficiente usar um único ventilador com potência suficiente para resfriar a lâmpada. O uso de um sistema de ventilador duplo é injustificado.

2. Devido às peculiaridades na organização do fluxo de ar, o ventilador axial cria um fluxo direto e funciona com mais eficiência no sistema de resfriamento de exaustão, e o ventilador centrífugo - no sistema de resfriamento de suprimento.

3. De acordo com os resultados dos testes de sistemas de resfriamento, foram determinados os dois designs mais eficazes.

No agregado de todos os parâmetros, o sistema de resfriamento de alimentação com fluxo coaxial de um ventilador centrífugo é o melhor. Isso garante a máxima eficiência da unidade de ventilação, ruído mínimo e operação confiável do ventilador, pois fornece ar frio. Desvantagens - a complexidade da instalação no compartimento de entrada, a baixa prevalência dos ventiladores e motores elétricos necessários no mercado de componentes e seu alto custo.

A segunda opção é um sistema de resfriamento de exaustão com ventilador axial. Suas desvantagens são o aumento do nível de ruído e o aquecimento do ventilador. E a vantagem são as dimensões mínimas e a simplificação múltipla da instalação. Além disso, os ventiladores axiais são muito mais baratos que os centrífugos e os tamanhos necessários podem ser facilmente encontrados no mercado de componentes.

Ambos os sistemas de refrigeração se justificam, a escolha final dependerá da disponibilidade dos componentes, do layout do amplificador e da opinião do autor do projeto.

Proteção contra superaquecimento da lâmpada

Metal e cerâmica têm diferentes coeficientes de expansão térmica. Se a temperatura máxima permitida da lâmpada for excedida, as tensões mecânicas causadas pela expansão podem exceder a resistência à tração da cerâmica. As microfissuras resultantes levarão a uma rápida perda de vácuo.

A proteção da lâmpada em caso de falha da unidade de ventilação em PA profissional é realizada por meio de um sensor de fluxo de ar. Na ausência de fluxo de ar, seus aerocontatos são acionados e o automatismo desenergiza a lâmpada. Um reed switch é mais frequentemente usado como aerocontatos, e sua operação é obtida por um ímã em miniatura montado em uma placa móvel, que é girada pelo fluxo de ar.

Essa proteção tem duas desvantagens: não protege a lâmpada de superaquecimento quando o circuito P é desafinado e, quando lâmpadas de pequeno porte queimam, o fluxo de ar será insuficiente para acionar o sensor mecânico.

Se não for possível obter uma operação confiável dos aerocontatos, um circuito de proteção de relé pode ser usado (Fig. 11).

Em caso de abertura no circuito do motor, o relé de controle K1 é desenergizado, os contatos K1.1 fecham e aciona o relé executivo K2, que apaga a lâmpada com os contatos K2.1. A atuação da proteção é sinalizada pelo LED VD2. Depois que a interrupção é eliminada, a corrente no circuito do motor faz com que K1 opere, os contatos K1.1 se abrem e o circuito de proteção retorna ao seu estado original. Quando a corrente no circuito do motor é excedida, o fusível FU1 queima e o circuito de proteção funciona como se estivesse aberto.

Pode ocorrer uma parada de emergência do ventilador devido a falha do mesmo ou falta de energia.

Nesse caso, um meio universal de proteção contra superaquecimento é a presença de um ventilador de emergência separado, localizado no mesmo invólucro das baterias. Quando o ventilador padrão para, o operador instala um ventilador de emergência na carcaça do amplificador acima do duto de ar e resfria a lâmpada por 5 minutos, conforme exigido pela instrução [1].

Em caso de liberação de excesso de calor no ânodo (por exemplo, devido à desafinação do circuito P), o suprimento de ar nominal não será suficiente. Para proteger a lâmpada neste caso, sua temperatura máxima deve ser constantemente monitorada. O ponto mais quente está localizado na parte interna superior do radiador anódico. Com um modo de operação constante da unidade de ventilação, a temperatura do ar atrás do ânodo e a temperatura do ânodo estão em uma relação estritamente definida (ver Fig. 6). Portanto, é mais fácil controlar não a temperatura do ânodo, mas a temperatura do ar atrás do ânodo.

Após a montagem do sistema de refrigeração, é necessário obter experimentalmente dados sobre o campo de temperatura atrás do ânodo. Em seguida, o sensor de temperatura, cuja temperatura de resposta pode ser de 70 ... 120 ° C, é colocado no ponto correspondente no duto.

Quando os contatos do sensor de temperatura SA2 estiverem fechados, o relé K2 é acionado e os contatos K2.1 irão desligar a lâmpada (Fig. 11). Os contatos SA2 após a operação permanecem fechados por algum tempo, enquanto o calor é removido do ânodo. A atuação da proteção é sinalizada pelo LED VD2. Depois que a lâmpada esfria, o próprio circuito de proteção retorna ao seu estado original.

Colocação do sistema de refrigeração na caixa do amplificador

Amplificadores tradicionalmente usam uma caixa horizontal do tipo "DESK TOP". Por esta razão, o layout, que se desenvolveu historicamente e é racional para lâmpadas de vidro antigas, foi "automaticamente" transferido para lâmpadas de sopro. Para preservar o design tradicional e simplificar a instalação da unidade de ventilação, foi utilizada a conexão paralela do pequeno GU-74B (ou GU-91B) e o fluxo de ar de suprimento com fluxo lateral. Mas devido às grandes perdas durante a rotação do ar, este circuito não é atrativo para lâmpadas de alta potência (ver Tabela 6).

Um amplificador de uma determinada potência é sempre mais fácil e barato de fazer em uma lâmpada grande. Portanto, o layout de um amplificador potente deve garantir a instalação do sistema de resfriamento mais eficiente.

Para atender a este requisito, é necessário abandonar o tradicional gabinete horizontal "DESK TOP" e usar um gabinete vertical do tipo "MINI-TOWER". Ele hospeda com sucesso o sistema de resfriamento de ventilador centrífugo de fluxo coaxial mais eficiente ou o sistema de resfriamento de exaustão de ventilador axial mais simples (Figura 12).

Literatura

1. Lâmpada GU-84B. O passaporte.
2. Instalações de ventiladores Kalinushkin MP. - M.: Escola Superior, 1967.
3. Ventilador VVF - 112 - 2,5 - 12. Passaporte.
4. Ventilador VN -2. O passaporte.
5. Katsnelson B.V., Kalugin A.M., Larionov S.A. Eletrovácuo, dispositivos eletrônicos e de descarga de gás. Diretório. - M.: Rádio e comunicação, 1985.
6. Klyarovsky V. A. Amplificador de potência HF. - Rádio, 2001, nº 8, 9.

Autor: V. Klyarovsky (RA1WT), Velikie Luki

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