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ENCICLOPÉDIA DE RÁDIO ELETRÔNICA E ENGENHARIA ELÉTRICA Supressor de interferência de rádio. Enciclopédia de rádio eletrônica e engenharia elétrica
Enciclopédia de eletrônica de rádio e engenharia elétrica / Comunicações de rádio civis A situação de interferência nas faixas de amador, que se agrava a cada dia, exige que os operadores de ondas curtas tomem medidas eficazes para combater as interferências. Nem sempre é possível para um radioamador eliminar interferências nos locais onde elas ocorrem. O problema deve ser resolvido melhorando os equipamentos e dispositivos de antena no local receptor. Uma forma eficaz de eliminar certos tipos de interferência é proposta neste artigo. Como funciona O dispositivo descrito neste artigo é instalado na entrada do receptor. Ele é projetado para suprimir interferências aéreas provenientes de um azimute específico, que o operador pode definir arbitrariamente em qualquer frequência na faixa de frequência de 1,8 a 30 MHz. Mesmo um receptor de classe muito alta fica indefeso se uma poderosa interferência no ar “cobrir” o sinal útil. Até certo ponto, uma antena direcional, que possui seletividade espacial, pode resolver esse problema. Se a interferência e o sinal desejado não vierem da mesma direção, então girando a antena com um padrão de radiação mínimo (DP) em direção à fonte de interferência, é possível melhorar a relação sinal-interferência (S/I ). Uma antena bem projetada tem uma relação de retorno/avanço (F/B) de 30...40 dB. É claro que nem todos os problemas de interferência aérea podem ser resolvidos usando a seletividade espacial do sistema de antena. Em primeiro lugar, isto é impossível, como já foi observado, se o sinal desejado e a interferência vierem da mesma direção. Em segundo lugar, se a interferência vier de todas as direções. E, finalmente, usar antenas direcionais tradicionais para suprimir interferências não é realista em bandas amadoras de baixa frequência. Mas a interferência vinda de todas as direções é rara. Muito mais frequentemente eles são localizados por azimute. Sua fonte pode ser:
Nestes casos, se o azimute do sinal desejado diferir do azimute da interferência em pelo menos alguns graus, o dispositivo discutido no artigo pode melhorar a relação S/P. Dependendo da situação específica, esta melhoria varia de vários a 30...40 dB. Mesmo se você tiver uma antena rotativa direcional, ela será útil para você. É improvável que sua antena tenha a capacidade de alterar o ângulo de elevação e, ao suprimir a interferência local, pode ser necessário um padrão mínimo de radiação em um determinado ângulo zenital. E certamente não possui uma relação F/B uniforme em toda a banda de frequência operacional (em suas bordas, via de regra, diminui). Então, como podemos implementar uma antena receptora direcional com a capacidade de girar o mínimo de seu padrão? Os sistemas de antenas, compostos por duas antenas, vêm em socorro, cujos sinais são processados por circuitos passivos e ativos e depois somados. Suponha que haja duas antenas diferentes localizadas a uma certa distância (não mais próxima que 0,05A) uma da outra. É claro que a mesma onda eletromagnética induzirá diferentes correntes de RF em ambas as antenas. A diferença de fase entre essas correntes será determinada tanto pela distância entre as antenas quanto pelo ângulo azimutal de chegada do sinal. A diferença nas amplitudes se deve aos tamanhos das antenas e à sua posição relativa. Seja a diferença de fase dos sinais de interferência nas saídas de ambas as antenas Δφ1 e as amplitudes diferentes. Vamos equalizar os sinais de cada uma das antenas em amplitude, por exemplo, incluindo um atenuador no cabo com sinal mais forte, e mudar a fase de um dos sinais em Δφ = 180 - Δφ1. Então a mudança de fase total será de exatamente 180 graus. Obviamente, se somarmos agora os dois sinais, a soma será zero (dois sinais antifásicos de mesma amplitude). Este “zero” (ou melhor, não zero, mas algum mínimo) é muito estreito e profundo. Qualquer pessoa que já configurou um circuito balanceado para suprimir um sinal (por exemplo, um modulador balanceado) entenderá do que estamos falando. A profundidade do mínimo depende da precisão do alinhamento da amplitude e da antifase exata dos sinais adicionados e pode atingir 40 a 60 dB. E valores ainda maiores com um bom somador, que exclui a passagem direta do sinal. É assim que a interferência pode ser reduzida. Como o sinal útil mudará? Se o azimute de sua chegada for diferente do azimute da interferência, então a diferença de fase do sinal útil induzido em ambas as antenas não será mais Δφ1, mas outra coisa, digamos, Δφ2. A importância deste fato é muito grande, pois a soma Δφ + Δφ2 não será mais igual a 180 graus. Ou seja, os sinais úteis no somador, não estando exatamente fora de fase, serão atenuados muito menos que a interferência. O desvio da antifase exata dos sinais, mesmo que em alguns graus, reduz a atenuação do sinal em 15...20 dB. E é precisamente assim que a relação S/P na saída do somador aumenta. Se a mudança de fase Δφ1 diferir significativamente de Δφ2 (em dezenas de graus), então o sinal útil praticamente não é atenuado e a melhoria no S/P atinge 40...60 dB. Se Δφ1 difere de Δφ2 em 180 graus (nem mesmo com muita precisão, aqui uma diferença de 20...60 graus é aceitável), então o sinal útil na saída do somador quase dobra (recebido por ambas as antenas, ele soma em Estágio). Isto proporciona uma melhoria adicional de 6 dB na relação S/P. “Está tudo bem, mas não tenho uma segunda antena para cada banda. E isso não é esperado. E então?” - perguntará o leitor. O assunto é bastante simplificado por isso. que precisamos de uma antena receptora e, portanto, seu grau de coordenação com o alimentador e sua eficiência não são decisivos. Por esta razão, uma antena de alcance diferente e/ou uma antena receptora separada pode ser usada com sucesso como uma segunda antena. Geralmente você pode usar apenas duas antenas receptoras. Para processar sinais de antenas, precisamos de um somador de dois canais com capacidade de controlar a amplitude em ambos os canais (quem sabe em qual antena o sinal será maior) e a fase de 360 graus em um dos canais (já que estamos falando em diferença, então basta ajustar em uma). Ou seja, apenas algumas coisas: dois atenuadores, um deslocador de fase e um somador. Existem muitos desses dispositivos descritos (sob nomes diferentes). MFJ-1026 e ANC-4 são produzidos comercialmente. E foi só isso que consegui lembrar, na verdade tem muito mais. O que pode ser alcançado com a ajuda deles? Com um aparelho bem feito, tudo depende das antenas e de sua posição relativa. Na Fig. A Figura 1 mostra os padrões de radiação obtidos no programa de modelagem de antenas MMANA. Alcance - 80 metros. Foram utilizadas duas antenas - a principal em V invertido em um mastro de 15 m de altura e uma estrutura receptora adicional com lateral de 1 m, localizada verticalmente. A distância entre antenas é de 20 m.
Nem todos os padrões possíveis são mostrados, mas apenas parte deles relacionados ao setor de 0 a 90 graus (para o setor de 90 a 360 graus, a rotação produz exatamente os mesmos, mas padrões girados). Pode-se observar que em ângulos de 310...50 e 130...230 graus você pode obter uma melhoria significativa (até 20 dB) na relação S/P. Para ângulos de 50...130 e 230...310 graus, a melhoria é muito menor - alguns dB. Embora alguns dB não estejam na estrada (em alguns casos é uma questão de saber se um QSO ocorrerá ou não), ainda é melhor para estes ângulos usar outra antena adicional localizada em um ângulo de 90 graus em relação a o primeiro quadro. Na Fig. A Figura 2 mostra padrões na faixa de 160 metros com faseamento de uma vertical encurtada com cargas capacitivas e um quadro vertical receptor separado semelhante ao primeiro exemplo. A distância entre antenas é de 20 m.
Aqui dei mais DP para demonstrar os limites dentro dos quais a posição do mínimo pode ser alterada (e chega a 30...40 dB). Em princípio, a tendência é semelhante ao caso anterior - para os setores 310...50 e 130...230 graus, uma supressão muito profunda pode ser alcançada. Para o restante do semicírculo (ou seja, 50...130 e 230...310 graus), seria melhor usar outro quadro adicional. Deve-se notar que a supressão de ruído (mínimos) nas duas figuras acima não caracteriza a qualidade do dispositivo de faseamento (presume-se que seja boa), mas sim as propriedades dos dados, sistemas ativos específicos de dois elementos. Com outras antenas e suas diferentes localizações, a supressão pode ser maior ou menor. É desejável que as antenas em fase tenham polarização compatível. Tentar fasear o dipolo e a vertical não dará um bom resultado. Embora isso também dependa da altura das antenas acima do solo - afinal, um dipolo também possui radiação com polarização vertical. É importante observar que a segunda antena não deve ser um pedaço de fio sobre a mesa. Esta deve ser uma antena receptora completa, e não uma antena de “ruído”, como às vezes é chamada. É completamente irresponsável recomendar (embora eles tenham encontrado até mesmo nos manuais dos dispositivos mencionados) a colocação de um pino ou fio telescópico perto de uma fonte de interferência (por exemplo, uma TV ou um computador). Tal pino, além da interferência que incomoda a antena principal (que pode ser faseada e suprimida), receberá adicionalmente um monte de vários “lixos” domésticos (interferência de redes, etc.), que não podem ser suprimidos. Simplesmente porque a antena principal não os “ouve”. Como resultado, o sinal recebido será “enriquecido” por qualquer “lixo” recebido pela antena telescópica. Parece que a fonte de interferência que estamos combatendo está enfraquecendo significativamente (estamos faseando seus sinais), mas aparece muito “lixo” que anteriormente faltava. É muito melhor lidar com fontes de interferência em casa eliminando diretamente sua radiação (filtros de isolamento, aterramento da caixa, etc.). É por isso que a segunda antena, embora possa ser pequena e incomparável, deve estar localizada não muito longe da antena principal - em um local onde não colete interferências adicionais. A distância mínima entre antenas é 0,05λ. Uma distância muito curta resulta em uma banda estreita na qual a interferência é suprimida e torna-se necessário ajustar a mudança de fase no dispositivo quando a frequência operacional muda. Uma distância muito grande entre as antenas, ao contrário da crença popular, não leva a melhores parâmetros de supressão (mas também não os piora). A distância ideal de todos os pontos de vista estará na faixa de 0,1 a 0,5λ. Ao modelar um sistema de dois elementos no MMANA, você precisa instalar duas fontes (uma em cada antena), aplicar manualmente uma tensão muito mais alta (digamos 10 V) à antena menor e otimizar a amplitude e a fase da fonte menor. (conectado à antena maior) de acordo com o critério F/B. Além disso, para uma fonte com pequena amplitude, é necessário definir manualmente um passo de tensão muito pequeno (algo como 0,0001 V). Para obter supressão na direção necessária, gire todo o sistema de antena em MMANA ("Editar - Girar em torno do eixo - Z") em azimute para que a direção desejada coincida com 180 graus. Este é um requisito do MM AN A - a relação F/B é calculada no programa ao longo da linha 0-180 graus. Esquema do dispositivo e os resultados obtidos Portanto, precisamos de um somador de dois canais com ajuste de amplitude independente em cada canal e um deslocador de fase controlado em um deles. Ao definir as amplitudes e alterar a mudança de fase, resolveremos manualmente o problema de criação de um sistema de antena unidirecional com um mínimo na direção necessária a partir de um par de antenas disponível. Quais são os requisitos para tal dispositivo?
Vamos ver como esses requisitos são atendidos em projetos conhecidos. Um design simples, mas bom, foi desenvolvido por JA1DI [1]. Utiliza um deslocador de fase no KPI e potenciômetro, que proporciona pequenas alterações na amplitude quando a fase é variada. A capacidade de alterar C e R para cada frequência fornece uma pequena atenuação (cerca de 6 dB) no deslocador de fase. Para compensar essa atenuação, é usada uma cascata de transistores de efeito de campo altamente linear com um pequeno ganho (cerca de 10 dB). É esta unidade (deslocador de fase com amplificador) neste design que é feita muito bem e cuidadosamente. O mesmo, infelizmente, não pode ser dito sobre o segundo canal e o somador - eles são projetados simplesmente como atenuadores resistivos. Eles não apenas introduzem alta atenuação, mas também possuem isolamento intercanal muito baixo. Isto requer o uso de uma antena auxiliar de tamanho normal e reduz a rejeição de interferências. Nos EUA, é produzido um dispositivo caro (cerca de 180 dólares americanos) MFJ-1026 [2]. Na minha opinião, as soluções de circuito do MFJ-1026 são francamente fracas. Aqui estão os principais erros de seus criadores. O dispositivo usa um somador ativo em um estágio diferencial. Apesar de toda a linearidade dos transistores de efeito de campo utilizados (J310), isso não adiciona faixa dinâmica ao receptor. Contra. Lembremos que estamos falando de circuitos de antenas antes de qualquer filtragem. O somador em dois transistores não foi suficiente para o criador do dispositivo e, para “decorá-lo” ainda mais, foi introduzido um seguidor de emissor na saída. Também não adicionará linearidade ao dispositivo. Mas por que foi instalado? Afinal, o transistor J310 funciona perfeitamente com carga de 50 Ohm através de um transformador de banda larga. A rotação de fase por um salto de 180 graus é realizada por outra cascata por meio de um transistor. O deslocador de fase no MFJ-1026 tem um design muito próximo daquele usado pelo JA1DI, mas significativamente pior que o japonês. Em vez de um KPI, ele possui uma chave capacitor fixa instalada. Não é tão ruim. O problema é que essa chave possui apenas duas posições, e isso não é suficiente para a rotação completa da fase em toda a faixa de frequência do dispositivo. Mais precisamente, uma rotação completa de 180 graus (outros 180 graus serão fornecidos pela chave 0/180) ainda é possível, mas em algumas frequências o coeficiente de transmissão do deslocador de fase cai significativamente (até -20 dB). Para reduzir irregularidades, foi necessário utilizar uma carga de baixa resistência (dois resistores de 51 Ohm). Como resultado, é alcançada uma irregularidade de amplitude aceitável, mas ao custo da redução do coeficiente de transmissão. Como consequência deste projeto de circuito, outro estágio amplificador foi necessário para compensar essas perdas. Como resultado, mesmo usando duas antenas de tamanho normal, os sinais passam por pelo menos 5 (!) transistores. Isso ocorre sem qualquer filtragem, mesmo sem filtros passa-banda. Isso significa que todas as estações poderosas de transmissão e serviço em toda a faixa de 1,8 a 30 MHz modularão umas às outras usando cinco (!) transistores. É claro que mesmo com uma linearidade muito boa, isso não pode terminar em nada de bom. Nas minhas condições, um centro transmissor de TV (MB e UHF) e várias estações de rádio (bandas CB e KB) estão localizadas a poucos quilômetros de distância na montanha. Fui forçado a fugir do transmissor mal ajustado deste centro. A banda de 9...30 MHz do meu receptor está coberta com ruído S9...9+40 dB (e também dizem que está tudo bem na Alemanha!). Os testes do MFJ-1026 sob estas condições confirmaram o acima. Além da constante detecção direta de uma poderosa “emissora”, no alcance de 49 metros à noite, foram adicionados muitos sinais “não contabilizados”, que desapareceram quando o aparelho foi desligado. Seria errado dizer que tudo no MFJ-1026 é ruim. Nós individuais foram resolvidos com sucesso:
Como não foi possível encontrar um esquema pronto que agradasse ao autor, tive que combinar o meu próprio (Fig. 3). Não contém nenhuma descoberta, mas é bem feito. O dispositivo foi projetado para operar no circuito da antena receptora do transceptor (ou seja, o transceptor deve ter uma entrada RX separada) e, portanto, a comutação RX/TX não é fornecida. Se o seu dispositivo tiver apenas uma entrada de antena comum, você terá que introduzir a comutação RX/TX no dispositivo, o que o desliga forçosamente no modo de transmissão.
Aqui estão as principais características deste dispositivo. Banda de frequência operacional - 1,8...30 MHz. O ganho nesta banda de frequência é 1 e a fase pode ser girada em ±180 graus. A atenuação de interferência pode exceder 60 dB. A faixa dinâmica de intermodulação com UHF desligado no segundo circuito da antena é de pelo menos 110 dB. A impedância de entrada e saída do dispositivo é de 50 Ohms. O switch SA1 liga o dispositivo. Quando desligado, o sinal da antena principal (conectada ao conector XP2) vai diretamente para a saída do aparelho. Ao introduzir a comutação RX/TX, a chave SA1 deve ser substituída por um relé, que, no modo de transmissão, irá desviar o dispositivo. Os sinais de ambas as antenas viajam primeiro por caminhos idênticos: circuito de proteção contra sobrecarga - atenuador - filtro passa-alta. A proteção consiste em lâmpadas incandescentes de pequeno porte VL1, VL2 (6,3...13 V, 0,1...0,2 A) e limitadores de diodo VD1-VD8. O limite de abertura dos limitadores é de cerca de 1 V (ou seja, pelo menos 120 dB acima da sensibilidade da maioria dos receptores KB), portanto eles não degradam a faixa dinâmica real. Os tubos VL1 e VL2 em estado frio possuem resistência de vários ohms e praticamente não atenuam o sinal. Mas durante a transmissão, se a antena receptora não estiver longe da transmissora, os filamentos das lâmpadas brilharão e sua resistência aumentará acentuadamente. Cumpri com sucesso as funções que lhe são atribuídas nas seguintes condições: um quilowatt para transmissão na antena principal e uma antena auxiliar de 13 m de comprimento, 3...5 m da principal. Noto que em algumas bandas a lâmpada protetora brilha com intensidade total. Usei atenuadores de televisão (ideia do I4JMY), comprados barato no mercado. Em princípio, você pode usar atenuadores suaves de 50/50 Ohm do conjunto de quaisquer instrumentos de medição. Como último recurso, você pode usar resistores variáveis do grupo B com resistência de 510...680 Ohms, ligados por um regulador de nível convencional. Neste último caso, ao ajustar a atenuação, a impedância de entrada do dispositivo mudará, e se a antena utilizada for sensível a isso, além da amplitude, a fase também mudará. Isso complicará (embora não muito) o trabalho com o dispositivo. O filtro passa-alta é retirado do MFJ-1026. A instalação de tal filtro passa-alta só se justifica se o dispositivo for usado em toda a banda de frequência de 1,8...30 MHz. Se você pretende usar o dispositivo apenas em várias bandas (faixas) de frequência, faz muito sentido instalar um filtro passa-banda com largura de banda adequada ou mesmo vários filtros comutáveis em vez de um filtro passa-alta. Em seguida, o sinal da primeira antena vai para o deslocador de fase controlado. A comutação 0/180 graus é realizada invertendo (chave SA3) o enrolamento de entrada do transformador divisor de fase T1. Os elementos C7-C15, SA4, R1 são um deslocador de fase suave emprestado do circuito JA1DI. Só que em vez do KPI é instalada uma chave com nove posições e um conjunto de capacitores constantes. Isso permitiu resolver dois problemas ao mesmo tempo: obter uma capacitância parasita mínima por caso e uma grande sobreposição de capacitância. Usando KPIs isso não seria tão fácil. A chave SA4 não deve ser tratada como uma chave de faixa - e na faixa de 28 MHz pode ser necessária uma capacitância de 270 pF, e na faixa de 1,8 MHz às vezes é necessária uma capacitância de 1 pF. Tudo depende da posição relativa e do tipo de antenas, bem como da direção de chegada da interferência. O amplificador no transistor VT2 compensa as perdas no deslocador de fase com uma pequena margem. O Step-down T2 fornece uma baixa impedância de saída da cascata - 100 Ohms (tanto quanto necessário para o somador) - sem introduzir um seguidor de emissor no dispositivo. A linearidade deste amplificador determina a faixa dinâmica de todo o dispositivo. Este é o único elemento ativo no caminho principal (contendo o deslocador de fase) do dispositivo. Os restantes elementos são passivos e não podem piorá-lo. O transformador T4 e o resistor R6 são um somador clássico com alto isolamento entre as entradas. Com mais de 40 dB de isolamento entre entradas, praticamente não apresenta perda. O único inconveniente é a resistência de entrada do somador (100 Ohms cada). Se não for difícil obter 2 Ohms da saída do transformador T100, então na segunda entrada para corresponder ao caminho de 50 Ohms foi necessário instalar o transformador T5 para a transição de 50/100 Ohms. Na posição inferior da chave SA2 no diagrama, a entrada do transformador T5 recebe um sinal da antena auxiliar. Se uma antena encurtada ou altamente incompatível for usada, talvez seja necessário ligar um amplificador adicional no transistor VT1. Nesta versão, sua impedância de entrada é de cerca de 300 Ohms (para minhas antenas receptoras encurtadas isso acabou sendo melhor), o ganho de tensão é de 15 dB e a impedância de saída é de 50 Ohms. Em princípio, este amplificador pode ser qualquer coisa. Isto é determinado pelas características da antena auxiliar. Há muito espaço para criatividade aqui. Quase qualquer UHF linear daqueles que vêm com pequenas antenas receptoras pode ser usado. No entanto, a linearidade UHF não deve ser pior do que a do receptor utilizado. Caso contrário, a faixa dinâmica geral será reduzida. Só não atribua essa redução à versão descrita do aparelho. UHF para uma pequena antena auxiliar é necessária em qualquer caso. E os problemas de sua sobrecarga nada têm a ver com o faseamento do sinal. Como o dispositivo é instalado na entrada do receptor, para não receber interferências adicionais, ele deve ser colocado em uma caixa bem blindada. Pode ser feito, por exemplo, de folha de fibra de vidro. Apesar do design simples, o case deve ser bastante grande: há pelo menos sete controles no painel frontal, e quatro deles (R1, SA4 e ambos os atenuadores) devem ser equipados com escalas de fácil leitura. A seguinte disposição de controles é conveniente:
Se você tiver várias antenas que podem ser usadas como auxiliares (isso é desejável, com base nos dados mostrados nas Fig. 1 e 2), coloque uma chave de seleção de antena auxiliar na entrada do canal superior (de acordo com o diagrama) . Também deve ser controlado no painel frontal e o número correspondente de conectores de entrada deve ser instalado no painel traseiro. Um grande número de resistores e interruptores variáveis facilita a montagem de todo o dispositivo por montagem em superfície, ao mesmo tempo em que atende aos requisitos usuais da tecnologia RF. Os detalhes do dispositivo também são selecionados a partir desses requisitos. O resistor variável R1 deve ser não indutivo, grupo A. Os indutores L2 - L3 podem ser de qualquer tipo. A indutância do indutor L1 não é crítica. Todos os transformadores são enrolados em núcleos magnéticos de anel FT50-37 (podem ser substituídos por K12x7x5 feitos de ferrite 600NN). Os transformadores T1 e T2 contêm 3x10 voltas de fio PEV-2 com diâmetro de 0,3 mm, transformador T4 - 2x10 voltas, transformador T5 - (5+5) e 10 voltas, transformador TZ - 1,5 (I), 10 (II) e 8 (III) voltas. Para aumentar a linearidade do dispositivo, a corrente de dreno do transistor VT2 é escolhida para ser relativamente grande (25...40 mA), e é aconselhável fornecer a este transistor um pequeno dissipador de calor. O dispositivo pode ser alimentado por um transceptor (o consumo de corrente é de cerca de 100 mA). O transistor VT1 pode ser substituído por KT610A e VT2 por 2SK125 ou por dois transistores KP307G conectados em paralelo. Se a instalação for feita corretamente e nada atrapalhar no faseamento dos enrolamentos do transformador, o dispositivo funciona imediatamente e não precisa de ajustes. Portanto, vamos direto ao trabalho com o dispositivo, ou seja, ao faseamento dos sinais de duas antenas receptoras. 1. Selecione uma faixa onde haja ruído ou sinal de interferência estável. A interferência de uma estação adjacente em frequência não pode ser usada aqui. Você pode segmentar, por exemplo, a portadora AM de uma estação de transmissão. Se a configuração ocorrer em um laboratório onde não há antenas, você poderá aplicar o mesmo sinal do gerador a ambas as entradas ao mesmo tempo através de um tee. Neste último caso, é aconselhável utilizar cabos de diferentes comprimentos desde o T até as entradas para obter pelo menos uma pequena mudança de fase entre os sinais de entrada. O AGC do receptor deve ser desligado nesta fase. 2. Defina o atenuador A2 para a posição de atenuação máxima e A1 para a posição de atenuação mínima. Lembramos (aproximadamente) o nível de interferência recebido pela antena auxiliar. Se este nível estiver muito baixo, ligue o UHF com a chave S2. 3. Defina o atenuador A1 para atenuação máxima (se o UHF estiver ligado, desligue-o). Ajustando o atenuador A2, alcançamos aproximadamente o mesmo nível de interferência recebido da antena auxiliar. 4. Retorne o atenuador A1 para atenuação mínima (se estava ligado anteriormente, agora ligue UHF). Utilizando os controles de ajuste R1, SA4 e SA3, tentamos “pegar” o mínimo. Uma característica especial do mínimo é um aumento acentuado na interferência ao alternar o SA3 (em vez de ficar fora de fase, ele fica em fase em ambas as antenas). 5. Tendo alcançado um mínimo (pelo menos expresso implicitamente), aprofundamos-o ajustando cuidadosamente ambos os atenuadores. 6. Repetimos ciclicamente as operações dos pontos 4 e 5 com amplitude decrescente de regulação e ficamos satisfeitos que o processo, em princípio, converge. 7. Se o mínimo não for detectado teimosamente, o motivo pode ser uma combinação malsucedida da direção de chegada da interferência e da localização da segunda antena (ver Fig. 1). Tente repetir tudo na interferência (ou portadora) vinda de uma direção diferente ou conecte outra coisa como antena auxiliar. Com um sinal de um gerador através de um tee, o mínimo deve ser encontrado. Com configuração adequada e boa localização de ambas as antenas, o sinal interferente (interferência, ruído) literalmente “cai em um buraco” com várias dezenas de dB de profundidade. Além disso, o sinal útil neste caso (se a direção de sua chegada não coincidir com a interferência) muda bastante - no máximo alguns dB. Além disso, é ainda possível que o sinal útil aumente (se as fases de ambas as entradas após o deslocador de fase estiverem próximas). Vários exemplos de arquivos de som que mostram o efeito de ligar o dispositivo podem ser encontrados na página vvww.qsl.net/dl2kq/ant/3-15.htm. Na Fig. A Figura 4 mostra uma imagem do indicador PSK31. Uma faixa com ruído bastante reduzido no meio - o dispositivo está ligado. Ruídos acima e abaixo - o dispositivo está desligado.
O AGC está ativado em todos os exemplos para observar uma melhoria na relação sinal/interferência. Em geral, o processo de configuração é muito trabalhoso e demorado, por isso faz sentido manter uma tabela de configurações do dispositivo para cada faixa. Depois de registrar as posições de todos os controles após a configuração bem-sucedida, você poderá reconstruir o dispositivo muito rapidamente no futuro. Quando configurado corretamente, qualquer mudança na posição dos botões do dispositivo (mesmo uma diminuição do sinal de uma das antenas pelo atenuador) leva a um aumento acentuado do ruído. Em bandas amadoras relativamente "largas" (e se as antenas estiverem localizadas muito próximas umas das outras), podem ser necessários ajustes separados do dispositivo nas seções CW e SSB. Concluindo, observo que, embora não possua quaisquer propriedades mágicas (apenas seletividade espacial), este dispositivo pode, no entanto, ser muito útil. Especialmente para rádios amadores que sofrem com poderosas fontes locais de ruído e interferência. Literatura
Autor: I.Goncharenko (DL2KQ - EU1TT, qsl.net/dl2kq), Bonn, Alemanha
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