Fonte de alimentação em um chip UCC28810 para uma lâmpada LED de 18...48 W. Enciclopédia de rádio eletrônica e engenharia elétrica

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 Comentários do artigo

O autor chama a atenção dos leitores para duas opções de fontes de alimentação para lâmpadas LED (também chamadas de drivers de LED), uma delas - a segunda - em muitos aspectos pode ser classificada como uma fonte de alta classe (premium).

Nos últimos anos, o LED tornou-se, sem dúvida, a fonte de luz mais popular, desbancando cada vez mais outros tipos. Portanto, se antes o LED era associado a um dispositivo indicador e era familiar principalmente aos especialistas técnicos, hoje essa palavra se tornou comum e quase sinônimo de uma lâmpada incandescente comum. E isto não é surpreendente, porque assim que as tecnologias modernas permitiram obter e colocar em produção em série LEDs brancos com uma eficiência luminosa superior a 100 lm/W, que é mais de dez vezes superior a uma lâmpada incandescente e duas a três vezes maior que uma lâmpada fluorescente compacta, A questão da economia de recursos energéticos recebeu uma nova solução. Desenvolvedores e fabricantes de dispositivos de iluminação em todo o mundo não deixaram de aproveitar isso, enchendo o mercado com “análogos” LED de todos os tipos de lâmpadas e luminárias existentes a uma velocidade incrível.

Além disso, os LEDs, devido à sua alta capacidade de fabricação e confiabilidade, pequenas dimensões, etc., permitem criar fontes de luz nos mais diversos formatos, tamanhos, designs e finalidades, oferecendo soluções econômicas sempre novas. E uma das áreas de aplicação mais difundidas da iluminação LED são as luminárias de teto para escritórios com potência que varia aproximadamente de 18 a 48 W. Estão agora a ser utilizadas para equipar tanto novas instalações em construção como as existentes, substituindo uma frota de lâmpadas fluorescentes obsoletas.

Qualquer lâmpada LED pode ser dividida em dois componentes: os próprios LEDs e a fonte de alimentação - uma fonte de corrente estabilizada, muitas vezes chamada de driver, driver de LED para eles. Ambos determinam igualmente as características técnicas, qualidade e preço da lâmpada. Se o LED determina o fluxo luminoso e a temperatura da cor, então parâmetros não menos importantes dependem de sua fonte de energia, como o coeficiente de pulsação do fluxo luminoso, o coeficiente de consumo de energia, etc. a confiabilidade de sua fonte de energia.

Agora o mercado oferece a mais ampla gama de lâmpadas prontas e módulos de LED e fontes de alimentação para eles separadamente. Tendo realizado uma análise comparativa de várias dezenas de modelos de fontes de alimentação com potência até 50 W (não foram consideradas controladas e com função de regulação - escurecimento) de vários fabricantes, incluindo nacionais, uma lista generalizada dos principais parâmetros foi compilado um driver de LED de alta qualidade, que pode ser classificado como premium:

• isolamento galvânico da carga (LEDs) e alimentação;
• coeficiente de pulsações de um fluxo de luz - não mais de 1%;
• fator de consumo de energia - não inferior a 0,95;
• instabilidade da corrente de saída em toda a faixa de tensão de alimentação de entrada - não mais que 1%;
• intervalo de tensão de alimentação de entrada - 90...265 V;
• um conjunto de funções de proteção: proteção de marcha lenta, proteção contra sobrecarga, proteção contra curto-circuito de carga, etc.;
• a capacidade de ajustar a corrente de saída (suave ou escalonada).

Neste artigo gostaria de compartilhar alguma experiência no desenvolvimento de uma fonte de energia que atenda aos requisitos listados, e também dar um exemplo de uma simples conversão de uma lâmpada antiga com lâmpadas fluorescentes em uma lâmpada LED. A faixa de tensão de saída é selecionada entre 60...120 V. A faixa de ajuste da corrente de saída está entre 240...350 mA, o que torna possível conectar as tiras de LED mais comuns.

Pode haver muitas opções de soluções de projeto de circuito para resolver esse problema. Mas o mais comum e óbvio aqui parece ser um conversor flyback com isolamento galvânico (chamado flyback na literatura estrangeira). Há um grande número de microcircuitos especializados para a construção de tal conversor, pelo menos várias dezenas de famílias. E você pode optar por qualquer microcircuito específico, às vezes com base apenas em simpatias pessoais. Na prática do radioamadorismo, muitas vezes a escolha é feita com base apenas no preço e na disponibilidade do microcircuito. Além disso, um argumento muito significativo na escolha é a disponibilidade no site do fabricante das informações básicas necessárias e, de preferência, exemplos de utilização de um microcircuito específico.

No nosso caso, a escolha recaiu sobre o chip UCC28810D. Este microcircuito é essencialmente um controlador PWM universal para uma fonte de alimentação chaveada; ele pode ser usado para montar conversores flyback e forward, buck e boost. Outra vantagem importante do microcircuito é a presença de uma função integrada de correção do consumo de energia. Isso permite implementar conversores com fator de consumo de potência (PF - Power Factor) de pelo menos 0,9 sem a utilização de corretor adicional. Uma descrição completa do microcircuito pode ser encontrada, por exemplo, em [1]. Lá, no site do fabricante (Texas Instruments), é postado um grande número de exemplos prontos (projetos de referência) de fontes de alimentação utilizando UCC28810D, destinadas à iluminação LED, o que simplificou bastante o processo de desenvolvimento. No nosso caso, a opção [2] é tomada como base.

Principalmente a parte secundária foi processada. O raro amplificador operacional especializado TL103WD foi substituído pelo comum e barato LM258D, e a capacidade de ajustar a corrente de saída foi adicionada. O diagrama da fonte resultante é mostrado na Fig. 1.

Figura 1. Diagrama da fonte de alimentação (clique para ampliar)

Consideremos brevemente os principais componentes e o princípio de funcionamento do dispositivo. Um sensor de corrente é instalado no circuito secundário - resistores R22, R23. Está conectado às entradas do amplificador diferencial DA2.1, cujo ganho é 37,5. Em seguida, o sinal amplificado é alimentado na entrada inversora do amplificador operacional DA2.2. Sua entrada não inversora recebe uma tensão de referência de uma fonte regulada no regulador paralelo DA3. O amplificador operacional DA2.2 desempenha a função de um comparador. Assim que a tensão na entrada inversora exceder o nível de referência (na entrada não inversora), a tensão na saída DA2.2 cairá para zero e o optoacoplador U1 abrirá. Como resultado, o microcircuito DA1 reduzirá o tempo de abertura do transistor VT2 e a corrente através da carga diminuirá para o valor definido.

Usando o resistor variável R27, é possível regular a tensão de referência na entrada não inversora do comparador DA2.2 e, consequentemente, a corrente através da carga (LEDs). Por exemplo, com uma corrente de carga de 350 mA, a tensão na entrada não inversora DA2.2 é de cerca de 3,5 V, aproximadamente na posição intermediária do controle deslizante do resistor R27. Se a tensão na saída exceder 125...128 V, por exemplo, no modo inativo, o diodo zener composto VD14-VD16 abrirá e o comparador DA2.2 também abrirá o optoacoplador U1, e o microcircuito DA1 reduzirá o tempo de abertura do transistor VT2.

Uma fonte de alimentação de amplificador operacional estabilizada (3 V) e optoacopladores são montados no transistor VT4 e uma fonte de tensão de referência ajustável DA11,8.

O microcircuito DA1 é alimentado no momento da ligação através dos resistores R7, R8. Em estado estacionário, o microcircuito é alimentado pelo enrolamento adicional do transformador T1 através de um estabilizador no transistor VT1. O mesmo enrolamento através dos resistores R13, R16 é conectado à entrada TZE (pino 5) DA1, que serve para controlar o momento de energia zero do transformador T1, necessário para determinar o momento da próxima abertura do transistor VT2. Uma descrição completa e o princípio de funcionamento do chip UCC28810D podem ser encontrados em [1].

A fonte de alimentação descrita após montagem, ajuste e teste mostrou o seguinte Características:

• Tensão CA de entrada, V.......185...245
• Corrente ajustável de saída, mA ...... 240... 390
• Instabilidade da corrente de saída (dependendo da tensão de entrada), %, não mais que .......1
• Instabilidade da corrente de saída (dependência do tempo, mais de 24 horas), %, não mais que ....... 1
• Intervalo de tensão de saída, V.......60...126
• Eficiência, %, não menos ....... 92
• Coeficiente de pulsações do fluxo de luz,%.......≈12
• Fator de consumo de energia (PF), não inferior a 0,95

Conclui-se deles que, ao contrário do que se esperava, a fonte não atende a um dos requisitos mais importantes dados no início do artigo - o coeficiente de pulsação do fluxo luminoso. O valor resultante de 12% também não atende às normas e regulamentos sanitários e epidemiológicos [3] para iluminação de salas destinadas ao trabalho em computador (não deve ultrapassar 5%), mas é bastante adequado, por exemplo, para iluminação pública O coeficiente de pulsação do fluxo luminoso foi medido com um luxímetro TKA-PKM(08) ao conectar uma carga na forma de quatro tiras de LED conectadas em série com uma potência total de 42 W e um consumo de corrente de 350 mA. Em um osciloscópio (Fig. 2), essas ondulações aparecem como um fundo com uma frequência de 100 Hz e uma oscilação de apenas 3,6 V em um nível constante de cerca de 100 V (a entrada do osciloscópio está no modo de tensão CA).

Arroz. 2. Oscilograma de pulsações

Como foi gasto muito tempo no desenvolvimento (cálculo de alguns elementos, roteamento da placa, montagem, etc.), optou-se por modificar o dispositivo e ainda assim conseguir atender a todos os requisitos. A maneira mais simples de reduzir o fator de ondulação é aumentar a capacitância do capacitor de suavização C16. Quando aumentou de 330 para 1000 μF (três capacitores conectados em paralelo de 330 μF a 160 V), o fator de ondulação do fluxo luminoso caiu abaixo de 5%, o que é bom, mas ainda não suficiente. Além disso, as dimensões de todo o dispositivo quase dobraram e o custo dos capacitores de óxido de alta tensão não é pequeno.

Um resultado muito melhor é obtido aumentando a capacitância do capacitor C8. Ao substituir o capacitor de filme C8 por uma capacitância de óxido de 47 μF, o coeficiente de pulsação do fluxo luminoso da lâmpada diminuiu para o desejado 1%. Mas neste caso, como esperado, surge outro problema - o fator de consumo de energia diminui de 0,95 para 0,5. Isso ocorre devido a um aumento significativo na componente capacitiva da resistência de entrada do driver, ou seja, o dispositivo se transforma em uma carga capacitiva para a rede. Uma solução completamente lógica neste caso é incluir um corretor de fator de potência ativo entre o filtro de entrada supressor de ruído e o conversor. É claro que você pode usar um corretor passivo mais simples, mas sua eficácia é muito menor. Tal modificação aumenta significativamente o número total de elementos e complica o dispositivo, mas a principal tarefa é atingir os indicadores declarados, por isso decidiu-se utilizar esta opção.

Um diagrama das diferenças entre o dispositivo modificado é mostrado na Fig. 3. A numeração dos elementos continua o que foi iniciado na Fig. 1. A unidade de correção do fator de potência é conectada à lacuna no fio de alimentação positivo, indicada no diagrama da Fig. 1 cruz. Além disso, um capacitor de 1 nF (C29) e um resistor de 1 MOhm com potência de 0,25 W (R55) são instalados paralelamente à saída. Foram retirados os diodos VD1, VD2 (ver Fig. 1), em série com os resistores R1 e R2 (potência 0,125 W), foi instalado outro com resistência de 1 MOhm e potência 0,125 W (designado na placa como R54), um um de seus pinos é conectado ao pino superior do resistor do circuito R1, e o outro é conectado ao cátodo do diodo VD19 (Fig. 3). Os capacitores são conectados entre os pinos 1 e 3 dos estabilizadores DA3 e DA4: entre os pinos DA3 com capacidade de 1 nF (C27), DA4 - 10 nF (C28). Paralelamente ao capacitor C20 com capacidade de 4,7 μF (em vez de 0,1 μF), é instalado outro com a mesma capacidade (4,7 μF).

Arroz. 3. Esquema de diferenças do dispositivo modificado

Além disso, os valores de alguns elementos foram alterados. A capacitância do capacitor C1 é aumentada para 0,2 µF, C1 1 - para 4,7 µF, C17 - para 0,1 µF, C8 - reduzida para 0,1 µF, C16 - para 100 µF, C18 - para 0,047 µF, C19 - até 2,2 μF, C9 - 150 pF, o capacitor de óxido C6 é substituído por uma capacitância cerâmica de 4,7 μF. Os resistores R22, R23 (sensor de corrente) são substituídos por uma resistência de 1 Ohm com potência de 1 W. A resistência do resistor R17 é de 1 Ohm, a dissipação de potência é de 0,25 W. Em vez de dois resistores conectados em paralelo (R18, R19), é instalado um de mesma potência com resistência de 1 Ohm. Resistência do resistor R3 - 13 kOhm, R4 - 10 kOhm, R7 e R8 - 120 kOhm, R20 e R24 - 1,8 kOhm, R21 e R25 - 36 kOhm, R26 - 10 Ohm. O diodo Zener BZV55C51 (VD16) é substituído por BZV55C18 e BZV55C15 (VD8) por BZV55C18. Em vez do diodo HS2K (VD11), é usado o HS1J.

O corretor de potência ativa é feito em um chip especializado L6561D (DA5). O princípio de funcionamento de um corretor de potência ativa típico é ilustrado pelo gráfico da Fig. 4. Quando o transistor VT4 está aberto, o enrolamento primário do transformador T2 é conectado à saída da ponte de diodos VD3-VD6 e a energia é acumulada nele. Neste momento, a fonte de alimentação para o resto do dispositivo é o capacitor C26. Quando a corrente através do enrolamento primário atinge seu valor máximo, o transistor VT4 fecha e o transformador T2 começa a transferir toda a energia acumulada através do diodo VD19 para o capacitor C26. Este processo é repetido muitas vezes (a corrente dente de serra através do enrolamento primário T2 é mostrada em vermelho no gráfico) ao longo do meio ciclo da tensão da rede (a curva azul no gráfico), como resultado, a forma da média a corrente consumida é próxima da sinusoidal (mostrada em verde). A frequência dos pulsos de controle é determinada pelo microcircuito DA5, depende do valor instantâneo da tensão da rede e da taxa de descarga do capacitor C26. Usando um divisor R49-R53 conectado à entrada INV (pino 1) DA5, a tensão do corretor é ajustada para 390 V.

O divisor R40-R43 conectado à entrada MULT (pino 3) DA5 define a faixa de tensão de operação da rede; no nosso caso, o corretor mantém um nível constante de 390 V no capacitor C26 na faixa de tensão de entrada de 90 a 265 V O corretor é alimentado através de um diodo VD20 de uma fonte estabilizada no transistor VT1 (ver Fig. 1). Nesse sentido, ele começa a funcionar somente após a inicialização do conversor flyback. A entrada CS (pino 4) DA5 é usada para controlar a corrente através do transistor VT4. Da saída GD (pino 7), os pulsos de controle são enviados para a porta do transistor VT4. A entrada ZCD (pino 5) do microcircuito é usada para determinar o momento em que a corrente através do transformador diminui para quase zero. Uma descrição mais detalhada do funcionamento do microcircuito é dada em [4].

Arroz. 4. Gráfico ilustrando o princípio de funcionamento de um corretor de potência ativa típico

A segunda opção de driver tem o seguinte Características:

• Tensão CA de entrada, V.......90...265
• Intervalo de tensão de saída, V.......60...126
• Corrente ajustável de saída, mA ...... 240... 390
• Instabilidade da corrente de saída (dependendo da tensão de entrada), %, não mais que .......1
• Instabilidade da corrente de saída (dependência do tempo, mais de 24 horas), %, não mais que ....... 1
• Eficiência, %, não menos.......87
• Coeficiente de pulsação do fluxo de luz, %, não mais ....... 1
• Fator de consumo de energia (PF), não inferior a 0,97

Como você pode ver, a segunda opção atende a todos os requisitos. Uma pequena desvantagem é a menor eficiência. Um oscilograma da componente alternada (ondulação) da tensão de saída é mostrado na Fig. 5. Para maior clareza, as configurações do osciloscópio e a carga do LED foram as mesmas da Fig. 2. A mesma carga foi usada ao tomar os seguintes oscilogramas: na Fig. 6 oscilograma superior (verde) - tensão no dreno do transistor VT2, inferior (amarelo) - na porta; na Fig. 7 superior (verde) - no dreno do transistor VT4, inferior (amarelo) - no portão.

Arroz. 5. Oscilograma de ondulação da tensão de saída

Arroz. 6. Forma de onda da tensão de saída

Arroz. 7. Forma de onda da tensão de saída

As placas de circuito impresso são projetadas para ambas as opções. O desenho da placa para a primeira opção é mostrado na Fig. 8, disposição dos elementos - na Fig. 9, para o segundo - na Fig. 10, disposição dos elementos - na Fig. onze . As placas são feitas de folha de fibra de vidro FR-11 em um dos lados. Todos os elementos para montagem em superfície estão localizados na lateral dos condutores impressos, os elementos de saída estão localizados no lado oposto.

Arroz. 8. Desenho do tabuleiro para a primeira opção

Arroz. 9. Disposição dos elementos

Arroz. 10. Desenho do tabuleiro para a segunda opção

Arroz. 11. Disposição dos elementos

O indutor do filtro supressor de ruído L2 é enrolado em um núcleo magnético E19/8/5 (Epcos) e possui indutância de 350 mH, cada enrolamento contém 130 voltas de fio com diâmetro de 0,25 mm. O indutor L1 é uma indutância padrão em forma de haltere de 3 mH, projetada para uma corrente de pelo menos 0,3 A. O transformador T1 em ambas as versões do driver é o mesmo e é feito em um núcleo magnético E25/13/7 (Epcos) feito de N27 material com folga de 0,5 mm. O enrolamento primário (I) consiste em duas partes e contém 47+22 voltas de fio de dois núcleos, o diâmetro do núcleo é de 0,3 mm. A indutância do enrolamento primário é de 0,7 mH. O enrolamento secundário (III) contém 53 voltas de fio de três núcleos, o diâmetro do núcleo é de 0,3 mm. O enrolamento adicional II contém 13 voltas de fio unipolar com diâmetro de 0,3 mm. A ordem dos enrolamentos é a seguinte: primeiro é enrolada a primeira parte do enrolamento primário - 47 voltas, depois - o secundário, depois a segunda parte do primário - 22 voltas e a superior - o enrolamento adicional.

O transformador corretor de potência possui o mesmo circuito magnético com a mesma lacuna. Seu enrolamento primário contém 175 voltas de fio unipolar com diâmetro de 0,3 mm, o enrolamento secundário contém 7 voltas. A indutância do enrolamento primário é de 2,5 mH. É aconselhável usar resistores R20-R26, R28-R37 com tolerância de 1%, o restante - 10%. Capacitores de montagem em superfície para a segunda versão do driver C5, C7, C9, C12, C13, C17, C18, C22, C28 - tamanho 0603, C6, C11, C19, C20, C21, C23, C24, C27 - tamanho 0805, C30 - tamanho 1206. Capacitores de montagem em superfície para a primeira versão do driver C5, C7, C9, C12, C13, C17, C18 - tamanho 0603, C11, C19, C20 - tamanho 0805. C14 (para ambas as opções) - alta tensão (para tensão nominal 630 V) tamanho 1812. Os diodos de alta velocidade das séries HS2 e MURS160 podem ser substituídos por outros semelhantes, LL4148 - por quaisquer pulsos com tensão reversa de pelo menos 50 V. Os transistores MMBT2222ALT1, STP5NK80Z e PZTA42 podem também serão substituídos por análogos. Na primeira versão, o STP5NK80Z (VT2) pode ser substituído por um de menor tensão, por exemplo STP5NK60Z. Os resistores R18, R28 e R48 em paralelo não são instalados, são fornecidos locais para eles na placa para ajuste preciso.

O dispositivo é montado em uma caixa de estanho adequada a partir do reator eletrônico de uma lâmpada fluorescente, e dele também é utilizada uma gaxeta isolante, na qual a placa do driver deve ser envolvida antes da instalação na caixa. O transistor VT2 deve ser fixado na parede metálica da caixa com um parafuso ou suporte. Este dissipador de calor é suficiente para uma potência de carga de 35 a 50 W, e o transistor não aquece acima de 50 ^оC, no caso de menor potência, não é necessário dissipador de calor. Ao operar um driver sem caixa de metal com carga superior a 35 W, é necessário conectar qualquer dissipador de calor padrão de pequeno porte ao transistor VT2. A caixa do driver é fácil de dobrar, por exemplo, a partir da caixa de uma fonte de alimentação de computador; também pode ser usada uma película isolante.

Foram fabricados um total de dez exemplares da versão driver com corretor de potência (ver Fig. 3), os primeiros cinco deles já funcionaram com sucesso por mais de seis meses com carga máxima de 50 W. Fotos da placa montada da segunda versão do dispositivo são mostradas na Fig. 12, fig. 13 - com carga conectada (na foto da Fig. 12 é utilizado um filtro “estrela”). Como carga foram utilizadas tiras de LED NEO-L-18R2834_520 do fabricante nacional "NEON-EK". Cada linha contém 18 LEDs SEL-WW2835-3K, que são conectados em três cadeias paralelas de seis LEDs conectados em série.

Arroz. 12. Placa montada da segunda versão do dispositivo

Arroz. 13. Placa montada da segunda versão do dispositivo com carga conectada

Um dispositivo montado corretamente começa a funcionar imediatamente e não precisa de nenhum ajuste, mas ainda é melhor e mais seguro iniciar o driver em etapas. Vamos começar com a parte secundária. Para fazer isso, você precisará de uma fonte de alimentação de laboratório com tensão de saída de pelo menos 15...20 V, capaz de fornecer uma corrente de até 500 mA. Ele é conectado em paralelo com o capacitor C16 e garante que no emissor do transistor VT3 apareça uma tensão de 11,6...11,8 V. Em seguida, um amperímetro e uma carga são conectados à saída do dispositivo. Não é necessário usar módulos de LED como carga; um poderoso resistor de fio enrolado com tal resistência que a corrente seja, por exemplo, 300 mA servirá. Um ohmímetro ou multímetro é conectado aos pinos 3 e 4 do optoacoplador U1 no ohmímetro ou modo de continuidade. O motor do resistor variável R27 é colocado na posição mais baixa conforme o diagrama (na posição de resistência máxima). Agora, movendo suavemente o controle deslizante do resistor para cima, certifique-se de que o optoacoplador abre com uma corrente de carga (leitura do amperímetro) de 300 mA. O motor deve estar aproximadamente no meio. Você também pode verificar a abertura do optoacoplador em diferentes valores de corrente alterando a resistência da carga.

A seguir, desligue a fonte do laboratório, deixe a carga com o amperímetro e proceda à verificação do conversor flyback. O corretor de potência é primeiro desligado - o transistor VT4 e o transformador T2 não são soldados ou seu enrolamento primário está em curto-circuito (ver Fig. 3). Conecte o driver à rede 230 V, sempre através de uma lâmpada incandescente e outro amperímetro. Se tudo estiver em ordem, então com corrente de carga de 300 mA e com lâmpada de 95 W, o consumo de corrente não deve ultrapassar 210 mA, e a lâmpada deve brilhar com cerca de um terço da incandescência. Certifique-se de que o resistor R27 regule a corrente de saída em toda a faixa: de 240 a 390 mA. E por fim, conecte o corretor de potência - a lâmpada deve começar a brilhar um pouco mais, mas o consumo total de corrente não deve ultrapassar 310 mA. Você pode, é claro, verificar o corretor de energia separadamente, desconectando-o do resto do dispositivo. Se tudo correr bem, você pode tentar conectar o driver à rede diretamente, sem lâmpada - com tensão de rede de 230 V e corrente de carga de 300 mA, a corrente consumida pelo dispositivo não deve ultrapassar 140 mA.

Se tiver uma lâmpada fluorescente antiga, por exemplo com quatro lâmpadas de 18 W, é fácil convertê-la num LED energeticamente eficiente. Da lâmpada antiga basta apenas o seu corpo; todo o resto (lâmpadas, starter, etc.) é removido. Quatro ou cinco das tiras de LED mencionadas anteriormente são colocadas uniformemente na base da caixa. Em seguida, são feitos furos nos lugares certos e as réguas são rebitadas ou aparafusadas. É aconselhável rebitar cada régua uniformemente em quatro lugares para garantir uma dissipação uniforme do calor. O driver é colocado e preso na extremidade da lâmpada. Uma versão da lâmpada resultante é mostrada na Fig. 14 e fig. 15 (filtro estrela usado).
Arroz. 14. Variante da lâmpada resultante

Arroz. 15. Variante da lâmpada resultante

Se tiver desejo e oportunidade, pode instalar um difusor de poliestireno ou policarbonato. No entanto, deve-se ter em mente que o difusor, é claro, melhora significativamente as qualidades estéticas da lâmpada, mas não menos degrada a sua eficiência luminosa.

Assim, o difusor Opala relativamente transparente reduz o fluxo luminoso em 30...40%!

Literatura

1. Controlador de energia de iluminação LED. - URL: ti.com/lit/ds/symlink/ucc28810.pdf.
2. Conversor LED PFC Flyback 40V-120V @ 0.35A. - URL: ti.com/tool/PMP4522.
3. Normas e regulamentos sanitários e epidemiológicos SanPiN 2.2.2/2.4.1340-03. Requisitos de higiene para computadores eletrônicos pessoais e organização do trabalho (cláusula 6.14). - URL: docload.ru/Basesdoc/39/39082/index.htm#i68582.
4. Corretor do fator de potência L6561. - URL: st.com/web/en/resource/technical/document/datasheet/CD00001174.pdf.

Autor: V. Lazarev

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