Reduzindo o ruído do caminho de gravação magnética com SADP. Esquema, descrição

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Reduzindo o ruído do caminho de gravação magnética com SADP. Enciclopédia de rádio eletrônica e engenharia elétrica

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Percebeu-se que a inclusão do SADP no caminho de gravação magnética leva a um certo aumento no nível de ruído do fonograma. Este efeito pode ser eliminado usando um modulador baseado em um estágio diferencial, que exclui harmônicos pares na corrente de polarização.

O sistema de polarização dinâmica adaptativa (ADFC) ainda é de interesse para os amantes da gravação magnética. Isso se explica pelo fato de que, com relativa simplicidade, ajuda a melhorar a qualidade do sinal gravado, expandindo a faixa dinâmica na região de alta frequência e reduzindo a distorção harmônica e de intermodulação na gravação em fita magnética. Além disso, o SADP estabiliza a corrente de polarização, o que afeta favoravelmente a estabilidade temporal e de temperatura dos parâmetros do canal de gravação do gravador.

Enquanto consertava, ajustava e refinava gravadores de fita cassete, eu os complementava com SADP. Experimentos com este sistema mostraram que quando ele é ligado, o nível de ruído do caminho de reprodução de gravação do gravador aumenta um pouco. Isso acontece porque até mesmo harmônicos estão presentes na corrente de polarização criada pelo AFCS. Sua fonte é principalmente um modulador de amplitude da corrente de polarização, feita em um único transistor.

Para eliminar essa deficiência do SADP, proponho usar um modulador, cujo circuito é mostrado na figura. É baseado em uma cascata diferencial controlada por uma fonte de corrente [1]. Este modulador opera usando a dependência linear da inclinação da característica de transferência de um transistor bipolar na corrente do emissor. Mas ao contrário do modulador usado no SADP, ele tem uma estrutura simétrica e não introduz nem mesmo harmônicos na corrente de polarização.

Redução de ruído do caminho de gravação magnética com SADP
Figura.1

Para refazer a placa SADP, um novo modulador é montado e os novos elementos moduladores são numerados com um apóstrofo.

A cascata do modulador diferencial nos transistores VT1', VT2' é carregada no enrolamento primário do transformador T1. A amplitude da tensão de carga e, consequentemente, a corrente de polarização são moduladas pela alteração da corrente em cascata por meio de um “espelho de corrente” em VT3', VT41. Os capacitores C1', C2' formam um divisor de tensão capacitivo vindo do gerador de apagamento. Os resistores R1', R2', R3' servem para estabilizar o modo de operação DC da cascata. Os resistores R4', R5' determinam o coeficiente de transmissão do “espelho de corrente”; o capacitor C3' aumenta o coeficiente de transmissão do modulador na frequência de polarização.

O modulador utiliza capacitores dos tipos K10-23 (SG, C31), K73-17 (C2', C4') e resistores MLT. Os resistores R2' e R3' devem ter uma diferença de resistência não superior a 2%. Também é aconselhável selecionar os transistores VT1' e VT21 com valores próximos do coeficiente de transferência da corrente de base e da tensão base-emissor, por exemplo, em uma corrente de 5 mA. O projeto do transformador T1 foi ligeiramente alterado para aumentar a estabilidade térmica de seus parâmetros e reduzir perdas no circuito magnético. O transformador é feito sobre um núcleo magnético blindado B18 feito de ferrite M2000NM1 com núcleo de sintonia PS2,2x8 feito de ferrite da mesma marca. Os copos são colados com uma fenda, para a qual é colocada uma junta de 0,3 mm de espessura entre eles na parte central. O enrolamento primário T1 é enrolado em dois fios de 20 voltas PEV-2 0,23 (uma derivação do meio do enrolamento I é formada conectando a extremidade e o início de fios diferentes); o enrolamento secundário contém 190 voltas do mesmo fio. Uma camada de isolamento é colocada entre os enrolamentos primário e secundário.

O ajuste do modulador é reduzido para definir a corrente de polarização limitante. Para fazer isso, o terminal direito do resistor R6' é desconectado do terminal 6 do amplificador operacional DA1.2 e conectado ao fio de alimentação de +15 V; então, no modo de gravação, com o gerador de apagamento pré-ajustado e o circuito LT1C9 sintonizado, selecionando o capacitor C1', a corrente de polarização através do cabeçote BG2 é ajustada um pouco mais alta do que o necessário para o cabeçote de gravação utilizado (GU ou GZ) . Esta configuração permite que você use totalmente a faixa de mudanças na tensão de controle do pino 6 do amplificador operacional DA1.2 e minimize os harmônicos do modulador, que aumentam com o aumento da amplitude da tensão CA atuando na base do transistor VT1'.

Além de retrabalhar o modulador, também é desejável substituir o gerador de apagamento de ciclo único em um gravador por um push-pull. O gerador, descrito em [2], apresenta resultados muito bons. É mais estável em operação do que o usado no SADP e possui um melhor formato de tensão de saída.

O nível de ruído ponderado no canal de gravação-reprodução após as alterações recomendadas no SADP diminuiu cerca de 2 dB. A penetração do sinal de controle na cabeça de gravação também diminuiu.

A única desvantagem do novo modulador é um pequeno aumento no consumo de energia, que será de 300...350 mW por canal na corrente de polarização máxima.

Literatura

1. Layton A. J., Walsh V. Eletrônica analógica em amplificadores operacionais. - M.: Binom, 1994, p. 245-247.
2. Meyer V. Gerador de apagamento e magnetização. - Rádio, 1988, nº 1, p. 51,52.

Autor: L. Zuev, Dzerzhinsk, região de Nizhny Novgorod; Publicação: N. Bolshakov, rf.atnn.ru

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